книги из ГПНТБ / Неустановившиеся режимы поршневых и газотурбинных двигателей автотракторного типа
..pdfдо 968 и 990 К- Во втором случае максимум температур наступает через 17 с и составляет в центре 938 К, а слева и справа от него со ответственно 970 и 995 К.
Как видно из рисунков, максимумы температур имеют место на границах кромок для каждого периода разгона.
Кроме того, с увеличением времени полного открытия топлив ного крана максимумы во времени наступают позже. Так, если при
J97_____
|
|
|
'1 |
Л9 —Ш . |
972 977 |
ояя |
|
984—974 -—97/-—976— |
|||
985 |
976 |
973 |
987 |
|
|||
■985 |
958 |
953 |
|
— 963—•955— 95 |
|
||
|
~95/Г~~954~ |
|
|
935 |
.9/6 |
9/! |
|
—*-93?—9/3— •ЭО |
|
||
936 |
917 |
9/3 |
924 |
890 |
860 |
84? |
- - I
Рис. 133. Температурные поля (температура в К) рабочей лопатки: а — на ис ходном режиме; б — через 3 с после начала разгона ГТД при /кр = 2 с с исход ной нагрузкой в 20% от номинальной и исходной частотой вращения 23 000 об/мин (угол выхода потока а 1 = 9° 40')
1кр = 2 с максимум температуры наступает через 13 с после начала разгона, то в случае tKP = 7 с при тех же условиях разгона — через 15 с.
Своеобразно изменяется в период разгона и максимальная разность температур между центром корневого сечения и выходной
кромкой его. Так, если на исходных режимах перед |
разгоном |
(t = 0) она составляет практически 70° (рис. 132), то |
через 1 с |
после разгона она составляет в обоих случаях 75°, через 4 с — 98°, а через 13 с — 65°. Как видим, градиенты температур в корневом сечении лопатки на режимах разгона превышают их значение на установившихся режимах до и после разгона на 35—40%. Макси мумы градиента температур отстают во времени от максимума температур газа в период разгона, что объясняется необходи мостью затраты времени на прогрев массивной корневой части и хорошим отводом тепла в диск. Следовательно, налицо условия для возникновения термических напряжений в лопатках, чему способствуют градиенты температур, меняясь во времени и по
210
сечениям. Действительно, температурное поле рабочей лопатки при разгонах с исходной нагрузкой в 2 0 % от номинальной (для tKP = 2 с), полученное на основе электротепловой аналогии (ЭТА) через 3 с после начала разгона, является далеко не равномерным (рис. 133). Как показывают эксперименты, эта неравномерность не является постоянной и наблюдается на всем протяжении раз гона. Как видно из рисунка, в корневой части лопатки имеет место некоторое понижение температуры за счет отвода тепла в диск. Так,
через 3 с после начала |
разгона |
a) |
|
S) |
|
|||||||
температура |
кромки |
достигает |
|
|
||||||||
997 К, |
а температура |
в |
центре |
|
|
|
|
|||||
корневой |
части |
равна |
842 К, |
|
|
|
|
|||||
т. е. разность |
составляет 155 К- |
|
|
|
|
|||||||
Эта же закономерность наблю |
|
|
|
|
||||||||
дается и |
при других условиях |
|
|
|
|
|||||||
разгона (закономерность изме |
|
|
|
|
||||||||
нения |
характерной |
разности |
|
|
|
|
||||||
температур между кромкой и |
|
|
|
|
||||||||
центром корневого сечения ра |
|
|
|
|
||||||||
бочей лопатки |
рассматривается |
|
|
|
|
|||||||
в следующем параграфе). |
|
|
|
|
|
|||||||
Представляет интерес харак |
|
|
|
|
||||||||
тер |
изменения |
температуры |
|
|
|
|
||||||
вдоль средней |
|
линии |
рабочей |
|
|
|
|
|||||
лопатки при разгоне ГТД (рис. |
|
|
|
|
||||||||
134). По оси абсцисс |
отложено |
|
|
|
|
|||||||
расстояние / от корневого сече |
|
|
|
|
||||||||
ния. Как видно из рисунка, |
|
|
|
|
||||||||
разность температур между кор |
|
|
|
|
||||||||
невым |
и |
концевым |
сечениями |
Рис. 134. |
Распределение |
температуры |
||||||
вдоль |
средней |
линии лопатки |
||||||||||
равна 75°. |
Через |
1 с после |
на |
вдоль средней линии рабочей лопатки |
||||||||
при разгонах ГТД с исходной частотой |
||||||||||||
чала разгона |
эта |
разность |
до |
вращения |
23 000 |
об/мин |
и исходной |
|||||
ходит |
до |
95°, |
через |
2 с —до |
нагрузкой |
20% |
от |
номинальной: |
130°, а максимального значения q /кр 2 с, б /кр 7 с она достигает через 3 с после начала разгона и равна 145° на рис. 134, а и 155° на рис. 134, б.
Заметим, однако, что максимальное значение температур в сере дине концевой части лопатки достигается через 4 с после начала разгона и равно 1015 К (рис. 134, а) и 1010 К (рис. 134, б); в то же время температура середины корневой части лопатки равна
870 К.
Неравномерность температур в продольном и радиальном на правлениях рабочих лопаток вызывает высокие термические напря жения в лопатках. Подсчеты показывают, что через 3 с после на
чала разгона при Меи = 0 ,2 /VeH и |
tKP — 2 с напряжения на |
кромке корневого сечения достигают |
1380 кгс/см2. Многократное |
14! |
211 |
воздействие термических напряжений при разгонах вызывает снижение характеристик длительной прочности материала лопа ток, что оказывает существенное влияние на их надежность и долговечность.
39, Влияние показателей |
рабочего процесса на надежность |
и долговечность газотурбинного двигателя |
|
с изменяемой геометрией |
соплового аппарата |
Остановимся на некоторых результатах исследования влияния показателей рабочего процесса на надежность и долговечность газотурбинного двигателя с изменяемой геометрией соплового аппарата при его разгонах.
При экспериментальных исследованиях угол а х выхода потока из соплового аппарата менялся путем поворота его лопаток и уста навливался равным 9° 40', 11° 40' (номинальный) и 13° 40'.
Закономерности изменения температуры газового потока, из ложенные в гл. VII, приводят к изменению температуры тела рабо чей лопатки в местах заделки термопар (см. рис. 129) по закономер ностям, представленным на рис. 131 сплошными линиями, что соответствует номинальному значению угла а х. На этом же ри сунке штриховыми линиями представлены закономерности изме нения температуры тела лопатки в тех же точках, но при а х = = 9° 40'.
По существу такими же остаются закономерности изменения температуры тела сопловых лопаток при а х = 9° 40' (рис. 135). Отметим некоторые особенности, имеющие место при рассматри
ваемых |
режимах разгона. |
|
|
|
|
Уменьшение угла а х от 11° 40' до 9° 40' приводит к некоторому |
|||||
увеличению максимальной |
скорости нарастания |
температур |
|||
( ~~i t ~ ) |
в теле лиловой |
лопатки. В местах заделки термопар |
|||
при разгоне с /кр -= 2 с и Nea == 0,2Neu скорость |
^ d Jy л ^ |
уве |
|||
личилась с 20 до 22 град/с, |
а при разгоне с /кр = |
7 |
с — с 6,5 до |
7,2 град/с.
При увеличении ссх максимумы температур в теле сопловой ло патки сдвигаются во времени вправо. Если для разгона с Neit =
= 0 ,2 NeH время достижения номинального теплового режима ло патками при а х = 9° 40' составляет 6—9,5 с (рис. 135), то при а х = = 11° 40' оно увеличивается до 6,8—11 с, или на 11—16%. Это объясняется тем, что с уменьшением а х увеличивается заброс тем ператур газа.
Анализ данных рис. 131 показывает, что функции Тр л = = / (/) протекают идентично при обоих значениях у гл аах. Однако отметим и некоторые особенности, имеющие место при разгонах. Общим является тот факт, что максимум функций Тр л = / (/) с увеличением угла а х сдвигается вправо. Так, если в случае раз-
212
0)h.n-,К
Рис. 135. Изменение температуры в теле сопловой лопатки при разгонах с исходной частотой вращения 23 000 об/мин,
/кр ~ 2 с, |
osj = 9 |
40: а |
N^ — N |
б • |
New= N ?H; |
1—8 — кривые |
изменения температур в соответствующих точках |
||||
|
установки |
термопар |
(см. рис. |
129, |
а) |
Рис. 136. Изменение характерной разности температур конце вых кромок и центра корневого сечения рабочей лопатки при разгоне ГТД с исходной частотой вращения 23 000 об/мин
иДкр = 2 с; а — Nea= 0,2 N eH; б — Neu=0,32 NeH
213
гонов с исходной нагрузкой в 2 0 % от номинальной |
максимумы |
температуры различных точек тела лопатки при ccj = |
9° 40' насту |
пают через 11 —12,8 с после начала разгона, то при а , |
== 13° 40' — |
через 12,2—15,5 с. В случае разгона с нагрузкой в 32% от номи нальной при а 1 = 9° 40' функции Тр л = / (/) протекают более круто, чем при а х = 13° 40'. В частности, в точке 3 средняя ско рость нарастания температур ATp J A t прис^ = 9° 40' составляет 6 град/с, а при а г = 1 1 °4 0 'и а 1 = 13° 40' — соответственно 5,2 и 4,8 град/с (здесь А Тр л — разница между максимальной температу рой тела лопатки и значением ее на исходном режиме, а А / — время, в течение которого происходит повышение температуры от исход ной до максимума).
Максимальная скорость нарастания температур тела рабочей
лопатки в точке 5 (см. рис. |
129, |
б) для разгонов с Ne„ = 0,2Мен и |
||
NeH— 0,32Nea составляет |
при |
а г = |
9° 40' |
соответственно 18 и |
12 град/с, а при а г = 13° 40'— |
16,8 и |
11,3 |
град/с. |
Экспериментально исследовалось также влияние угла выхода потока из соплового аппарата на характерную разность АГР Лтем ператур концевой кромки и центра корневого сечения рабочей лопатки при разгонах (рис. 136). Величина заброса разности темпе ратур уменьшается с увеличением угла а х. Если на рис. 136, а при
а х = |
9° 40' величина заброса разности Д7"р л |
составляет 80°, то |
при |
= 13° 40' заброс уменьшается до 6 6 °, |
т. е. на 27%. Для |
разгонов с увеличенной исходной нагрузкой (рис. 136, б) величина заброса при указанных значениях а г составляет 70 и 60° соответ
ственно. |
Кроме того, с увеличением угла а 1 максимум функций |
|
АГр л = |
/ (/) сдвигается вправо. Так, если при |
= 9° 40' для |
разгонов с исходной нагрузкой в 2 0 % от номинальной максимум наступает через 3,2 с, то при а х = 13° 40' — через 3,6 с.
Изложенные закономерности протекания анализируемых пара метров при условии изменения угла а г приводят к изменению теплонапряженности лопаток. Причем, как показывают расчеты, величина заброса напряжений уменьшается с увеличением у гл аах. Так, при а х = 9° 40' напряжение на кромках лопатки доходит до 740 кгс/см2, а при а г = 13° 40' оно уменьшается до 560 кгс/см2. Следовательно, кратковременное увеличение угла выхода потока
впроцессе разгона двигателя является эффективным средством уменьшения термических напряжений в лопатках турбин, которые
внастоящее время являются одной из основных деталей, опреде ляющих надежность и долговечность двигателя.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
|
1. |
А к а т о в |
Е. И., |
Б е л |
о в П. М. и др. Работа автомобильного двига |
|||||||||||||
теля на |
неустановившемся режиме. Л., Машгиз, 1960, 247 с., с ил. |
|
|
|
||||||||||||||
|
2. |
Автомобильные двигатели. М., «Машиностроение», |
1967, 494 с., с ил. |
|||||||||||||||
Авт.: А р х а н г е л ь с к и й |
В. М., В и х е р т М. М., |
В о и н о в А . |
Н. и др. |
|||||||||||||||
|
3. |
Б е л 6 в П. М., |
С м и р н о в |
В. И. К исследованию работы |
карбюра |
|||||||||||||
торного двигателя М-21 |
на режимах разгона. — «Записки ЛСХИ. Механизация |
|||||||||||||||||
и |
электрификация |
сельского |
хозяйства», |
Л., |
1967, т. 103, |
вып. 2, |
с. 43—51, |
|||||||||||
с |
ил. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4. |
Б е л о в П. М., Б у р я ч к о В. Р., А к а т о в |
Е. И. Двигатели армей |
|||||||||||||||
ских машин. Ч. 1. М., Воениздат, |
1971, |
511 |
с., с ил. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
5. |
Б о л о т и н А. А. О характере нагрузки на двигатель и силовую пере |
||||||||||||||||
дачу трактора.— «Тракторы |
и сельхозмашины», 1959, |
№ 11, |
с. 15—19, |
с |
ил. |
|||||||||||||
|
6. |
Б о л т и н с к и й |
В. Н. Разгон машинно-тракторных |
агрегатов |
на |
по |
||||||||||||
вышенных скоростях. — «Механизация |
и |
электрификация |
социалистического |
|||||||||||||||
сельского хозяйства», 1963, № 3, с. 1—9, |
с ил. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
7. Быстроходные поршневые двигатели внутреннего сгорания. М.—Л., |
|||||||||||||||||
Машгиз, |
1962, 359 с., с ил. Авт.: Д ь я ч е н к о |
Н. X., |
Д а ш к о в |
С. Н., |
М у - |
|||||||||||||
с а т о в В. С. и др. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
8. |
В а с и л ь к о в с к и й |
С. М., |
Г р и г о р ь е в |
А. |
Н. Энергетическая |
||||||||||||
оценка посевных агрегатов. — «Тракторы и сельхозмашины», |
1965, № |
7, с. 37— |
||||||||||||||||
39, с ил. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
9. |
В е л и к а н о в |
Д., |
Б е р н а ц к и й |
В. Изучение |
эксплуатационных |
||||||||||||
режимов |
работы |
автомобильного |
двигателя. — «Автомобильный |
транспорт», |
||||||||||||||
1960, № 4, с. 40—44, с ил. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
10. В и ш н е в с к и й |
Н. В., П а в л о в К- И., Ф о м и н Ф. А. Влияние |
конструкции многокамерного карбюратора на параметры разгона двигателя. —
«Труды ЦНИТА», 1963, вып. 33, ОНТИ, с. 56—61, |
с ил. |
|
|
|
11. |
В и ш н е в с к и й Н. В. Преимущества пневматического привода дрос |
|||
сельной |
заслонки вторичной камеры карбюратора. — «Труды ЦНИТА», |
1963, |
||
вып. 36, ОНТИ, с. 59—64, с ил. |
|
|
|
|
12. |
Влияние неустановившегося характера нагрузки на эксплуатационные |
|||
показатели работы машинно-тракторных агрегатов. — «Записки |
ЛСХИ. Ре |
|||
монт и эксплуатация машинно-тракторного парка», |
1971, т. 157, вып. 1, |
с. 9— |
||
15, с ил. Авт.: И о ф и н о в С. А., А г е е в Л. Е., |
Д е м ч е н к о |
Е. М. |
и др. |
215
13. Газовые турбины авиационных двигателей. М., Оборонгиз, 1963, 603 с., с ил. Авт.: Ж и р и ц к и й Г. В., Л о к а й В. И., М а к с у т о в а М. К- и др.
14. |
Г и н ц б у р г В . Я- Теория поршневого кольца. М.—Л., |
Госмашмет- |
|||
издат, |
1934, 33 с. |
|
|
|
|
15. |
Г у р е е в |
А. А. Применение |
автомобильных бензинов. М., «Химия», |
||
1972, 363 с., с ил. |
|
|
|
||
16. |
Д ь я ч е н к о Н. X., Б е л о в |
П. М. О работе карбюраторного двига |
|||
теля на |
режимах |
разгона. — «Автомобильная промышленность», |
1959, № 7, |
||
с. 3—12, |
с ил. |
|
|
|
17.Е р ш о в В . Н. Неустойчивые режимы турбомашин. М., «Машинострое ние», 1966, 130 с., с ил.
18.Ж д а н о в с к и й Н . С., Г р и ш и н Д . С. Исследование рабочего про цесса автотракторного дизеля с серийной и ступенчатой подачей топлива в режи мах разгона. — «Записки ЛСХИ. Ремонт и эксплуатация машинно-тракторного парка», 1971, т. 157, вып. 1, с. 51—62, с ил.
19. Ж д а н о в с к и й Н. С., К о в р и г и н А. И., Ш к р а б а к В. С Исследование характера изменения температуры газа перед рабочей лопаткой
турбины при разгонах газотурбинных |
двигателей. — «Записки |
ЛСХИ», |
1969- |
т. 131, вып. 2, с. 63—70, с ил. |
|
|
|
20. Ж д а н о в с к и й Н . С., У л и т о в с к и й Б. А., А л л и л у е в |
В. А. |
||
Диагностика дизелей автотракторного |
типа. Л., «Колос», 1970, |
191 с., |
с ил. |
21. |
З м а н о в с к и й В . А. Метод оценки мощности двигателя при работе |
||
трактора. — «Тракторы и |
сельхозмашины», 1970, № |
3, с. 25—27, с ил. |
|
22. |
К а м е н е ц к и й |
В. А., Х о р о ш е н к о в |
В. К-, X о х л и н В. Я. |
Автоматическое регулирование загрузки двигателя. — «Механизация и электри фикация социалистического сельского хозяйства», 1972, № 5, с. 29—31, с ил.
23. К а н а р ч у к В. Е. Влияние неустановившихся режимов работы на износ двигателя ЗИЛ-130.— «Автомобильная промышленность», 1966, № И, с. 1—3, с ил.
24.К и р и л л о в И. И. Теория турбомашин. М.—Л., «Машиностроение», 1964, 511 с., с ил.
25.К определению основных показателей тракторных двигателей в условиях
неустановившихся |
бестормозных режимов. — «Записки ЛСХИ», |
1970, |
т. 149, |
|
вып. 3, с. 3—13, с ил. Авт.: Ж д а н о в с к и й |
Н. С., У л и т о в с к и й |
Б. А., |
||
А г а п о в И. Т. и др. |
|
|
|
|
26. К о с с о в |
М. А, Автомобильные газотурбинные двигатели. М., «Ма |
|||
шиностроение», 1964, 363 с., с ил. |
|
|
|
|
27. К о с с о в |
М. А., Ф е с е н к о В. К- |
Автомобильный |
газотурбинный |
двигатель «ТурбоНАМИ-053».— «Труды НАМИ», |
М., 1963, |
вып. 49, с. 3—90, |
|||
с ил. |
|
|
|
|
|
28. |
К о т л я р И. В. Переменный режим работы газотурбинных установок. |
||||
Москва—Киев, Машгиз, 1961, |
230 с., с ил. |
|
|
|
|
' 29. |
К р е с т о в н и к о в |
Г. А. Определение |
режимов |
работы |
автомобиля |
при пробеговых испытаниях. — «Автомобильная промышленность», |
1961, № 10, |
||||
с. 4—7, |
с ил. |
|
|
|
|
30. К с ы н к и н |
Г. |
К- и др. Опыт использования тракторов К-700. М., |
«Колос», 1969, 239 с., |
с |
ил. |
31. К у л а г и н И. И. Основы теории авиационных газотурбинных двига телей. М., Оборонгиз, 1967, 327 с., с ил.
32. |
К у л а г и н |
И. И. Теория авиационных двигателей. М., |
Оборонгиз, |
|
1958, 478 с., с ил. |
|
|
|
|
33. |
К у р о в |
Б. |
А. Проблема борьбы с загрязнением воздуха автомоби |
|
лями и |
пути ее |
решения.— «Автомобильная промышленность», |
1972, № 3, |
|
с. 9—13, |
с ил. |
|
|
|
34.Л е н и н И. М. Теория автомобильных и тракторных двигателей. М., «Машиностроение», 1969, 367 с., с ил.
35.Л о к а й В. И. Влияние угла атаки на работу турбинной решетки. — «Труды КАИ», Казань, 1955, вып. 30, с. 135—151.
36.Л ы с о в А. М. Уравнение динамической характеристики тракторного
двигателя. — «Тракторы и сельхозмашины», 1969, № 2, с. 15—17, с ил.
37. Л ы ш е в с к и й А. С. Определение задержки воспламенения топлива в двигателях с воспламенением от сжатия. — «Автомобильная промышленность», 1953, № 6, с. 19—22, с ил.
38. М о ш к и н Е. К- Нестационарные режимы работы ЖРД- М., «Машино строение», 1970, 336 с., с ил.
39. Н е й ч е н к о В. Г. К вопросу имитации эксплуатационных нагрузок на крюке трактора при ускоренных ресурсных испытаниях. — «Тракторы и сель хозмашины», 1970, № 12, с. 11—12, с ил.
40. Некоторые результаты исследования токсичности двигателя МеМЗ-963 на режиме холостого хода. — «Автомобильная промышленность», 1972, № 5, с. 3—6, с ил. Авт.: З в о н о в В. А . . М а л а х о в В. И., Р и т в и н В . 3. и др.
41.О з о л з а р с К- Г. Профилирование лопатки реактивной турбины. — «Труды Новочеркасского индустриального института им. Серго Орджоникидзе», 1936, с. 119—125.
42.О работе машинно-тракторных агрегатов на повышенных скоростях. —
«Механизация и электрификация социалистического |
сельского хозяйства», |
||
1959, № |
3, с. 1 —19, с ил. Авт.: Б о л т и н с к и й В . Н., |
Г е н и х о в и ч М. И., |
|
К о г а н Е. А. и др. |
|
|
|
43. |
П л о т к и н Е. Р., М о л ч а н о в |
Е. И. Температурное поле лопаток |
|
газовых |
турбин при неустановившемся |
режиме. — «Теплоэнергетика», 1964, |
|
№ 6, с. 28—32, с ил. |
|
|
|
44. |
Р и т в и н В. 3., К а м е н е в В. Ф. Определение токсических состав |
ляющих отработавших газов двигателей МеМЗ-963. — «Автомобильная промыш ленность», 1972, № 10, с. 3—7, с ил.
45.С т е п а н о в Г. Ю. Гидродинамика решеток турбомашин. М., Физматгиз, 1962, с. 512, с ил.
46.С т е ч к и н Б. С. и др. Теория реактивных двигателей. Лопаточные машины. М., Оборонгиз, 1956, с. 543, с ил.
217
47.Теория рабочих процессов поршневых и комбинированных двигателей. М., «Машиностроение», 1971,400 с., с ил. Авт.: О р л и н А . С . , В ы р у б о в Д . Н.
Ив и н В. И. и др.
48.Т о к а р е в Г., Б л а т н о в М., П л е х а н о в И. Технико-эксплуата ционные требования к автомобилям-такси. — «Автомобильный транспорт», 1962, № 1, с. 33—35, с ил.
49.Физические основы рабочего процесса в камерах сгорания воздушнореактивных двигателей. М., «Машиностроение», 1964, с. 526, с ил. Авт.: Р а у
ше и б а х Б. В., Б е л ы й С. А., Б е с п а л о в И. В. и др.
50. X р у ш к о в П. П. Влияние эксплуатационных режимов тракторного двигателя на износостойкость основных его деталей. — «Записки ЛСХИ. Меха
низация |
сельскохозяйственного производства», |
1971, т. 174, вып. 3, |
с. 70—74, |
|
с ил. |
|
|
|
|
51. |
Ч и р к о в А . А., |
Б о г о с л о в с к и й |
Е. Г. Влияние охлаждения га |
|
зовой турбины на к. п. д. |
ГТУ. — «Теплоэнергетика», 1956, № 4, |
с. 23—28, |
сил.
52.Ш а у л о в Ю. X., Л е р н е р М. О. Горение в жидкостных ракетных двигателях. М., Оборонгиз, 1961, 195 с., с ил.
53. Ш в е ц И. Т., Г е р а щ е н к о О. А., Д ы б и н Е. П. Исследование
температурных полей в зоне хвостовиков рабочих лопаток турбин на электри
ческих |
моделях. — «Теплоэнергетика», 1957, № 7, |
с. 20—26, с ил. |
54. |
Ш е м я к и н В. И. О мощности двигателя сельскохозяйственного агре |
|
гата при выполнении полевых работ. — «Тракторы |
и сельхозмашины», 1967, |
№5, с. 19—21, с ил.
55.Ш к р а б а к В. С., С о м и н и ч А. В. К измерению мгновенного рас хода топлива при работе турбины на неустановившихся режимах. — «Записки ЛСХИ», 1967, т. 103, вып. 2, с. 33—37, с ил.
56.Ш у б е н к о - Ш у б и н Л . А., С т о я н о в Ф. А., Ш у б е н к о А. А. Об оценке профильных потерь в турбинной решетке, обтекаемой нестационар
ным потоком.— «Энергомашиностроение», 1972, № 1.
57. |
Щ е л к и н К- И., Т р о ш и н |
Я- К- Газодинамика горения. М., АН |
||
СССР, |
1963, 253 с., с ил. |
|
|
|
58. Эксплуатационные показатели тракторов с прогрессивными трансмис |
||||
сиями. — «Тракторы и сельхозмашины», |
1967, № 7, с. 3—6. с ил. Авт.: Б о ft- |
|||
к о в И. И., Г о р о д е ц к и й К- И., 3 а н ц е в и ч В. И. и др. |
|
|||
59. Э м и н б е й л и 3. Н. Влияние запаса крутящего момента |
двигателя |
|||
на тяговые |
показатели трактора. — «Механизация и электрификация |
социали |
||
стического |
сельского хозяйства», 1959, |
№ 2, с. 20—24, с ил. |
|
60. Я л о в е н к о Ф. И. Некоторые вопросы рационального использования машинно-тракторного парка.— «Тракторы и сельхозмашины», 1965, № 10, с. 16—17, с ил.
61. Diesel and Gas Turbine Progress», t. 34, 1968, № 12.
62. E c k e r t B .— «Automobile tecknische Zeitschrift», 1967, № 9 —12.
218
|
63. |
G a l l o w a y |
W. 1., I о n e s G. Motor Vehicle noise—identificate— on |
|||||||||||||
and |
analysis |
of |
situations |
contributing |
to |
annogance. — SAE Prepr., |
s. a. |
|||||||||
№ 7202276. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
64. |
E r i s m a n |
O. A. Considerations |
an |
a |
gas |
turbine |
for high part-load |
||||||||
efficieneg.— «Diesel |
Engrs |
and |
Usees |
Assod», |
1966, № 304. |
|
|
|||||||||
|
65. |
Z i i m a t t a D .'R ., |
H u r t R. F., |
D e l |
1 e r R. W., |
H u l l |
W. L., |
Ef |
||||||||
fect of mixture distribution on exhaust |
emissions as indicated by engine data and |
|||||||||||||||
the |
Hydraulic |
analogy. — SAE |
Prepr, |
s. a. № |
710618. |
|
|
|
||||||||
|
66. |
S c h w e i t z e r |
P. H. |
Control of |
exhaust pollition |
through |
a mixture- |
|||||||||
optimizer. — SAE |
Prepr., |
s. a., |
№ 720254. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
67. |
300-p-s-Automobile—Gasturbine der |
Ford |
Motor |
Company. — MTZ, |
|||||||||||
1960, № |
2, Stuttgart. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|