книги из ГПНТБ / Неустановившиеся режимы поршневых и газотурбинных двигателей автотракторного типа
..pdfЗдесь ф — коэффициент скорости с |
учетом |
угла |
атаки, |
опреде |
|||
ляемый по формуле Локая |
[35] |
|
|
|
|
|
|
Ф = |
ФР]/" 1— |
A i 2 , |
|
|
|
|
|
где фр — коэффициент скорости при |
гр = 0 ; |
i |
— относительный |
||||
угол атаки; А — коэффициент: при |
iр > |
0 |
А |
= 1 ; при |
гр < 0 |
||
А =0,15. |
|
|
|
при |
разгонах ГТД |
||
Изменение потерь на рабочих лопатках |
|||||||
с различными углами а г показано на рис. |
112, |
б. |
При разгонах |
||||
ГТД с уменьшенным углом а х угол |
атаки |
резко возрастает, что |
приводит к резкому увеличению потерь (увеличиваются завихре ния и срывы потока). При разгонах ГТД с увеличенным углом а х, как видно из рисунка, какого-либо значительного увеличения по терь в рабочих лопатках не наблюдается.
Рассмотрим теперь, в каких пределах можно изменять угол а х— как в сторону увеличения (что благоприятно сказывается на ре жимах разгона), так и в сторону уменьшения (для повышения топ ливной экономичности на частичных установившихся нагрузках). С увеличением угла а х эффективная мощность при одной и той же температуре газов перед сопловым аппаратом падает как на но минальном скоростном режиме, так и на частичных режимах. Для того чтобы с увеличением угла сохранить мощность ГТД постоянной, необходимо увеличивать температуру газов перед сопловым аппаратом. Очевидно, что при некотором значении а х (определенном для каждого скоростного режима) эта температура достигнет максимально допустимой, и дальнейшее увеличение угла а х приведет к обгоранию лопаток.
Таким образом, наибольшее значение угла а х на каждом ско ростном режиме определяется значением максимально допусти мой температуры.
При уменьшении угла а х уменьшается запас устойчивости компрессора по помпажу Ау. Следовательно, уменьшать угол а х можно до минимально допустимого значения Ау т1п на каждом скоростном режиме. Величина At/mln зависит от принятой системы соплового регулирования.
Г л а~в"а IX
ОСОБЕННОСТИ РАБОТЫ МНОГОКОМПОНЕНТНЫХ ГАЗОТУРБИННЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
ВАВТОТРАКТОРНЫХ РЕЖИМАХ
34.Особенности рабочего процесса
многокомпонентного газотурбинного двигателя
Несмотря на важные принципиальные преимущества газотур бинных двигателей, их рабочий цикл еще далек от совершенства. Существенным недостатком автотракторных газотурбинных дви гателей является сравнительно низкая топливная экономичность, особенно на частичных режимах эксплуатации. К основным спо собам увеличения экономичности ГТД относятся повышение тем пературы газа перед турбиной, увеличение к. п. д. компрессора и турбины, использование тепла отходящих газов (регенерация).
Повышение начальной температуры рабочего тела в сочетании с регенерацией тепла, заключенного в продуктах сгорания, обес печивает значительное улучшение экономических и энергетиче ских показателей всей установки, резкое сокращение геометри ческих размеров компрессора, камеры сгорания, рабочего колеса и газопроводов, уменьшение поверхности теплообмена регенера тора. Поэтому проблема дальнейшего повышения температуры ра бочего газа в ГТД является одним из основных направлений раз вития современного газотурбостроения. Это требует введения не которых дополнительных мероприятий.
Рассмотрим результаты экспериментальной проверки этих мероприятий, в частности различных способов искусственного охлаждения лопаток соплового аппарата газовых турбин в высоко температурном потоке.
Для проведения исследований был спроектирован специаль ный постоянный по высоте профиль лопатки, приближающийся по своим геометрическим размерам к реально существующим про филям лопаток газовых турбин автотракторного типа. Графиче ский способ [41 ] построения профиля лопатки реактивной тур бины с использованием дуг окружностей, представляющих собой наиболее простые и вполне определенные формы кривых, при веден на рис. 113. При этом очерчивание профиля осуществлялось только тремя дугами как наименьшим числом дуг, которыми можно очертить профиль реактивной лопатки, причем профиль ее вогну той поверхности А Б Г очерчивался одной дугой радиуса R% (из центра 0 2), а профиль спинки АДГ — двумя другими дугами радиусов ^ и ^ з (из центров 0 Хи 0 3), имеющими в общей точке общую нормаль.
181
Исходные данные: ширина лопатки b — 40 мм; |
телесный угол |
||||
профиля на входе (задан) ф вх |
— o.'z — аг = 42°; |
угол входа ло |
|||
патки (задан) аг — 90°; вспомогательные |
углы |
на |
входе: |
||
2аг—фВх. |
; 11°: а2 = |
^ |
■Фвх |
69°; |
|
&Z --- фвх |
|
|
телесный угол профиля на выходе (задан) фвых = 14°; угол на клона соплового аппарата на выходе (задан) а 1 = 20°; вспомо
гательные углы на выходе:
051 — ф Вых Н~ |
2ах ■Фвых = 27° |
||
" |
2 аг - |
фвых |
1 QO. |
051 = |
------- |
о------- |
= <3 . |
угол наклона условной хорды лопатки
вспомогательный угол
|
Основные |
испытания лопа |
|
|
ток выполнялись в высокотем |
||
|
пературном |
газовом |
потоке, |
|
температура |
которого |
изменя |
|
лась от 800 до 1300° С. |
|
|
Рис. 113. Схема построения профиля |
Исследованы системы охлаж |
||
экспериментальной лопатки при по |
дения: проточные пленочные и |
||
мощи дуг трех окружностей |
с применением пористой стенки; |
испытаны материалы: жаростой кая сталь, латунь; опробованы хладагенты: воздух, вода, водяной пар. В целях определения влияния физической структуры и ка чества материала на температурные характеристики были иссле дованы пористые латунные лопатки. В специальных электропечах в присутствии древесноугольного карбюризатора при температуре среды 860 ± 10° С осуществлялось спекание лопаток из латунных порошков со средним размером зерен 0,1 и 0,2 мм. На рис. 114 представлена схема расположения воздушных каналов и термопар внутри экспериментальной пористой латунной лопатки.
В качестве предварительных были проведены эксперименты с более простыми в конструктивном отношении имитаторами тур бинных лопаток, представляющими собой металлические стержни цилиндрической формы, внутри которых устанавливались горя чие спаи термопар и четыре специальных периферийно располо женных продольных канала для прохода хладагента.
182
При проточном охлаждении воздух подводился к нижней части имитатора и удалялся в поток с его верхней торцовой стороны.
При пленочном охлаждении охлаждающий воздух удалялся из продольных каналов не через торцовые стороны имитаторов, а через многочисленные радиальные отверстия диаметром 0,1 мм непосредственно в газовый поток.
Пористые |
латунные |
имитаторы |
А - А |
|
имели только один центральный, |
за |
55 |
||
крытый сверху канал, |
из которого |
22 |
||
охлаждающий |
воздух |
выходил |
на |
f e e |
его поверхность во всех направле |
|
||
ниях через поры между отдельными |
JP |
||
зернами тела |
имитатора. |
L. |
|
В целях удобства сравнения эф |
|
||
фективности |
действия |
различных |
Н Ж |
систем охлаждения принят безраз |
|||
мерный температурный коэффициент |
лопатки тл, представляющий собой отношение
Т л - Т в
т _т 9
Аг — 1 в
где Тл, Тг, Тв — соответственно тем пературы тела лопатки, горячего газа и охлаждающего воздуха.
При прочих равных условиях чем выше значение тл, тем менее эффек тивна данная система охлаждения. В случае, когда Тл = Тг и тл = 1, охлаждение лопатки совсем отсут ствует.
При переходе от коэффициента тл к температуре Тл использовалось равенство
Тл = Тв + хл ( Т г - Т я).
Рис. 114. Схема расположения воздушных каналов и термопар внутри пористой латунной ло патки
Другим важным показателем надежности работы лопаток яв ляется температурный градиент ДТл = Тг — Тл, определяющий термическое напряжение и удельный тепловой поток через стенку
лопатки.
Эффективность действия различных систем охлаждения оце нивается также величиной расхода G хладагента.
На рис. 115 представлена диаграмма, характеризующая эф фективность действия некоторых систем охлаждения имитаторов лопаток газовых турбин. Заштрихованная площадка на этом рисунке устанавливает допустимые границы изменения темпера туры имитатора, определяемые, с одной стороны, достаточной механической прочностью обычных жаропрочных сплавов, при меняемых для производства турбинных лопаток, с другой, —
183
приемлемой топливной экономичностью, величина которой за метно ухудшается с понижением температуры тела лопатки ниже
*л - 600° [51 ].
Оценка эффективности действия различных систем охлаждения лопаточного аппарата высокотемпературных газовых турбин осу ществляется из условия сохранения температуры различных участ ков лопатки в пределах 600—650° С. Рассматривая с этих позиций
|
|
|
|
|
|
|
|
экспериментальные |
кривые, |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
представленные на рис. 115, |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
можно сделать ряд выводов. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
При |
температурах |
порядка |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Тг = 1200-И 300 |
К |
системы |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
воздушного |
проточного охлаж |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
дения — внутреннего и пленоч |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ного |
наружного — не |
удовле |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
творяют |
установленным тепло |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
вым режимам надежной работы |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
вследствие |
перегрева |
имитато |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ров. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Благодаря применению воды |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
в качестве хладагента возни |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
кает |
особая |
зависимость |
тем |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
пературы имитатора от режима |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
работы охлаждающей системы. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Если |
расход |
охлаждающей |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
воды относительно мал, внутри |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
имитатора |
происходит частич |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ное или полное испарение жид |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
кости |
с затратой |
сравнительно |
|||||
Рис. 115. Эффективность действия не |
большого количества |
тепла на |
|||||||||||||
которых |
систем охлаждения |
имитато |
скрытое |
парообразование |
(уча |
||||||||||
ров лопаток газовых турбин: |
|
стки |
1—2). |
В точках 2 расход |
|||||||||||
О — внутреннее |
воздушное |
проточное; |
|||||||||||||
охлаждающей воды настолько |
|||||||||||||||
X — пленочное наружное |
воздушное про |
||||||||||||||
точное; |
д |
— внутреннее пароводяное |
про |
возрастает, что получаемого ко |
|||||||||||
точное; |
• |
— пористое воздушное проточ |
|||||||||||||
ное |
(латунь, |
зернистость |
0,2 |
мм); |
личества |
тепла |
недостаточно |
||||||||
А — пористое |
воздушное |
проточное |
(ла |
для |
испарения |
охлаждающей |
|||||||||
|
тунь, |
зернистость |
0,1 мм) |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
жидкости, вследствие чего воз |
|||||||
никает новый режим конвективного охлаждения |
с однофазным |
||||||||||||||
охладителем, |
в этом |
случае |
отводимое |
тепло |
затрачивается |
только на нагрев жидкости. Неустойчивым режимом работы дан ной системы охлаждения является граница перехода воды из паро вой фазы в жидкостную и наоборот. В это время при небольшом изменении расхода воды скачкообразно изменяется температура имитатора, режим работы связывается с появлением тепловых ударов, вызывающих сокращение срока службы материала ло патки. Устойчивый режим работы пароводяной системы охлажде ния определяется на участках 2—3, в этой зоне значительное уве личение расхода охлаждающей воды мало влияет на понижение
184
температуры имитатора, поэтому, исходя из экономической целесо образности и надежности работы, желательно режим эксплуатации системы охлаждения организовать так, чтобы он соответствовал участкам кривых, расположенных вблизи точек 2 (справа).
Внутреннее проточное пароводяное охлаждение по своему эф фекту действия обладает исключительными возможностями, так при изменении Тг от 993 до 1575 К во всех случаях удавалось под держивать t„ в пределах нормы (рис. 115).
В этом отношении система пароводяного охлаждения превос ходит все виды проточного (внутреннего и пленочного воздушного). Однако в области работы автотракторных ГТД существенными недостатками пароводяного охлаждения являются неустойчивость режима работы системы, необходимость применения воды как хладагента и связанные с этим эксплуатационные неудобства.
Система воздушного охлаждения с использованием пористой стенки относится к группе наиболее перспективных, она обеспе чивает снижение температуры пористого латунного имитатора на 475—900° С, при этом имитатор способен выдерживать без оплав ления температуру газа до 1500° С. Большое влияние на темпера туру пористого имитатора оказывает размер зерен (зернистость) исходного порошка. Как видно из рис. 115, где даны два семейства кривых, характеризующие эффективность действия воздушного охлаждения через пористые стенки при зернистости 0,1 и 0,2 мм, уменьшение зернистости исходного порошка обеспечивает зна чительное улучшение степени охлаждения стенки. Это явление благоприятно, но при этом следует учитывать, что зернистость порошков, предназначенных для спекания лопаток, не может уменьшаться беспредельно. По-видимому, есть оптимальная зер нистость исходных металлических порошков, при которой полу чаются наилучшие температурные характеристики охлаждаемых стенок. Почти все кривые (рис. 115), определяющие температур ный режим пористого латунного имитатора, располагаются в зоне переохлаждения, что свидетельствует о больших потенциальных возможностях принципа пористого охлаждения.
Рассмотрим результаты экспериментальных исследований си стем охлаждения пористых и металлокерамических лопаток, про фили которых даны соответственно на рис. 114 и 113.
Кривые, характеризующие изменение температурных полей средней, неподвижно установленной в пакете пористой латунной
лопатки (зернистость 0,2 мм) |
при изменении температуры |
газа |
|||
в пределах |
tr = 800т-1200° С |
и |
расходе |
воздуха GB = |
3,3 т- |
т-6,27 кг/ч, |
представлены на рис. |
116, где обозначено: а — перед |
|||
няя кромка |
лопатки; б — задняя |
кромка; |
в — спинка; г — ко |
рытце (см. рис. 114).
Температурное поле пористой латунной лопатки при воздуш ном охлаждении имеет два неодинаковых максимума температур — один на передней и второй на задней кромках лопатки. Вследствие того, что передняя кромка лопатки подвергается наибольшему
185
нагреву, она фактически определяет допустимый верхний предел температуры горячего газа (в данном случае tr — 1000ч-1050° С), задняя кромка лопатки обеспечивает надежную работу лопаточ ного аппарата в пределах до ir — 1100ч-1150° С. В наиболее бла гоприятных условиях находятся корытце и спинка, температура
которых |
по сравнению с передней |
и задней кромками |
лопатки |
||||||||||
на |
100— 150° С ниже. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Для повышения долговечности передней кромки пористой |
||||||||||||
лопатки |
необходимо |
применять при |
ее |
изготовлении металличе |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
ские порошки различной зернис |
|||||||
|
|
|
|
|
|
тости |
(в |
районе |
кромок |
0,1 |
мм, |
||
700 |
|
|
|
|
|
в средней части профиля |
0,2 |
мм); |
|||||
Ш |
|
|
|
это мероприятие позволит увели |
|||||||||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
чить пропускную способность пор |
|||||||||
600 |
|
|
|
вблизи кромок профиля, а следо |
|||||||||
|
а |
|
|
|
|
вательно, улучшить |
их охлажде |
||||||
|
о / / |
|
|
ние. |
|
|
|
|
|
|
|||
500 |
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
а |
|
|
|
|
Коэффициент тл при различ |
||||||||
|
г |
|
|
|
|
ных системах охлаждения приве |
|||||||
ООО |
|
|
|
|
|
ден в табл. 18. |
|
|
охлаж |
||||
|
г |
900 |
1000 |
1100 tr °C |
Существующие методы |
||||||||
|
800 |
дения |
лопаток |
газовых |
турбин |
||||||||
Рис. |
116. |
Температурное |
поле по |
(применение пористой стенки, |
про |
||||||||
дувка |
воздуха |
через монтажные |
|||||||||||
ристой латунной лопатки с воздуш |
|||||||||||||
|
ным охлаждением: |
зазоры в хвостовых соединениях, |
|||||||||||
|
---------ав = 6,27 |
кг/ч; |
например в рабочих лопатках, |
||||||||||
|
---------- — <?в = |
3,3 |
кг/ч |
парожидкостное охлаждение, внут |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
реннее |
воздушное |
охлаждение) |
обладают существенными недостатками, основными из которых являются сложность конструкции, трудность использования энер гии, заключенной в хладагенте, уменьшение долговечности лопа-
Т а б л и ц а 18
Температурный коэффициент лопатки при различных системах охлаждения
О хлаж дение |
|
о в , кг/ч |
тг, К |
тл |
|
Внутреннее воздушное проточ |
5—12 |
1300 |
0,72—0,975 |
||
ное |
|
|
|
|
|
Пленочное |
воздушное |
проточ |
5—12 |
1300 |
0,68-0,76 |
ное |
|
|
|
|
|
Внутреннее пароводяное |
4—10 |
1500 |
0,40-0,48 |
||
Пористое |
воздушное |
проточ |
|
|
|
ное: |
|
|
|
|
|
зернистость 0,2 мм |
|
4—12 |
1500 |
0,30—0,43 |
|
зернистость 0,1 мм |
|
4—14 |
1500 |
0,10—0,18 |
186
ток вследствие значительного возрастания температурного гра диента и т. д. [53].
Высокотемпературные ГТД автотракторного типа могут полу чить распространение только тогда, когда система искусственного охлаждения их лопаточного аппарата не снизит эффективности цикла и обеспечит соответствующую надежность, долговечность и простоту технического обслуживания и ремонта.
На данном этапе технического прогресса в практике эксплуа тации распространена однокомпонентная схема организации теп лового процесса ГТД, заключающаяся в том, что через ее лопа точный аппарат проходит один сравнительно однородный поток рабочего газа. В условиях применения такого однокомпонентного рабочего процесса не представляется возможным за счет повыше ния начальной температуры газа обеспечить значительное увели чение к. п. д. и энергетических показателей цикла. В связи с этим возникает необходимость разработки новых эффективных многокомпонентных тепловых циклов для рабочего процесса ГТД.
Отличительной особенностью многокомпонентных ГТД яв ляется возможность организации одновременного движения через их лопаточные аппараты рабочих тел с разными физическими, химическими и энергетическими потенциалами. К этой группе могут быть отнесены следующие двигатели: парогазовые при одно временном парциальном подводе, например, двух компонентов — газа и водяного пара; турбовентиляторные (двухконтурные); па ровые с несколькими потоками пара разного давления; высоко температурные ГТД с парциальным подводом двух компонентов — сравнительно горячего газа (1000— 1200° С) и относительно хо лодного воздуха (200—400° С).
По сравнению с существующими однокомпонентными двух компонентные высокотемпературные ГТД с парциальным подво дом обладают повышенной долговечностью лопаточного аппарата, которая зависит не только от уровня начальной температуры горя чего газа, но и от величины температурного градиента в теле самой лопатки.
Неравномерный нагрев лопаток определяет возникновение больших термических напряжений, связанных с их короблением, растрескиванием, а иногда и разрушением. Применяемый в на стоящее время однокомпонентный тепловой цикл ГТД характери зуется тем, что определенные участки рабочих лопаток находятся под непрерывным воздействием горячего газа, благодаря чему на этих участках температура металла приближается к темпера туре газа. Использование в этом случае высокотемпературного процесса и любой специальной системы искусственного охлажде ния, когда тепло отводится только через тело самой лопатки, не является перспективным, так как неизбежное возникновение боль шого температурного градиента вызывает значительное сокраще ние срока службы лопатки.
187
Благодаря применению парциального подвода сокращается теплоотвод через тело рабочей лопатки, снижается ее темпера турный градиент, возрастает срок службы лопаточного аппарата.
Успех применения двухкомпонентного высокотемпературного ГТД с парциальным подводом заключается в том, что на непосред ственный контакт горячего газа и омываемой им лопатки за один оборот вала отводится исключительно малое время. При степени парциальное™ т =-- 0,5 и изменении частоты вращения от 10 до 50 тыс. об/мин время соприкосновения газа и лопатки составляет всего 0,003—0,0006 с. В результате кратковременного периодиче ского соприкосновения лопатки с горячим газом и сравнительно холодным воздухом создается импульсный поверхностный тепло обмен и обеспечиваются благоприятные условия для получения заданной температуры рабочей лопатки.
35. Показатели многокомпонентного газотурбинного двигателя при работе в автотракторных режимах
Рассмотрим процесс теплообмена рабочей лопатки двухкомпо нентного высокотемпературного ГТД. Как показал соответствую щий анализ, во время т работы такого двигателя наблюдаются три характерных тепловых режима (рис. 117).
Рис. И7. Принципиальная схема изменения температуры рабочей лопатки двухкомпонентной высокотемпературной парциальной турбины в процессе ее пуска (т = 0,5)
Нагревание рабочей лопатки до температуры охлаждающего воздуха tB (режим I). Такой нагрев лопаточного аппарата осу ществляется при пуске ГТД, он протекает непрерывно в две стадии. В течение каждого оборота колеса турбины рабочая лопатка после
188
довательно нагревается как охлаждающим потоком воздуха (пер вая стадия), так и высокотемпературным потоком газа (вторая стадия). В сопоставимых условиях скорость роста температуры лопатки при обтекании ее охлаждающим воздухом и горячим га зом различна. Более быстрый рост температуры лопатки наблю дается во время обтекания ее высокотемпературным потоком. По мере повышения температуры лопатки передача тепла к ней от охлаждающего воздуха замедляется и при достижении ею тем пературы, равной температуре охлаждающего воздуха, полностью прекращается. Дальнейший нагрев лопатки осуществляется только горячими газами.
Нагрев рабочей лопатки от температуры охлаждающего воз духа до температуры соответствующей установившемуся теп ловому режиму (режим II). Если в условиях предыдущего режима работы нагрев лопатки производился как охлаждающим возду хом, так и высокотемпературным газом, то в данном случае при обтекании лопатки воздух охлаждает ее. Несмотря на это темпера тура лопатки продолжает расти за счет тепла, подводимого к ней горячим газом. По мере дальнейшего увеличения температуры ло патки усиливается эффект действия охлаждающего воздуха, что приводит к постепенному замедлению роста температуры и пере ходу к установившемуся тепловому режиму работы.
Установившийся тепловой режим работы рабочей лопатки
(режим III). В этом случае за каждый оборот колеса турбины наблюдается некоторое колебание температуры лопатки. Вели чина роста температуры лопатки при обтекании ее горячим газом равна величине падения температуры той же лопатки при обтека нии ее охлаждающим воздухом. Такой тепловой режим работы лопаточного аппарата назовем установившимся.
Из представленных тепловых режимов работы лопаточного аппарата наибольший практический интерес представляет уста новившийся тепловой режим. Рассмотрим физическую сторону процесса периодического нагрева и охлаждения отдельно взятой рабочей лопатки осевой парциальной турбины в случае ее работы на этом режиме. Все аналитические рассуждения отнесем к одному обороту колеса турбины и определим для этого случая две харак терные температуры лопатки — максимальную tmax и минималь ную ^min (рис. 117). Максимальная температура лопатки возни кает в конце подвода высокотемпературного потока, минималь ная — в конце подвода охлаждающего воздуха. В первом при ближении будем пренебрегать потерей тепла в обод рабочего ко леса турбины. Анализ явлений разделим на две самостоятельные части; в первой из них рассмотрим процесс нагрева, во второй — процесс охлаждения. Исходные условия нагрева: лопатка сплош ная; внутреннего охлаждения нет; ее наружная поверхность со стороны спинки и корытца омывается высокотемпературным по током; все количество тепла, воспринимаемого лопаткой, идет на нагрев самой лопатки.
189