гидравлика методичка
.pdfНа рисунке 7.2 показана кривая зависимости ζвн.расш от соотношения площадей трубопроводов.
Внезапное сужение трубопровода также приводит к потерям напора. Многочисленные опыты показывают, что струя сжимается на некотором удалении от места
внезапного |
сужения |
(рисунок |
7.3), |
приобретая |
||
ω1 |
|
|
наименьшую |
площадь |
||
|
|
сечения |
ωсж. Сжатие |
|||
v1 |
|
|
||||
|
|
струи |
объясняется тем, |
|||
|
|
|
||||
|
ωсж |
ω2 |
что |
частицы |
жидкости, |
|
|
vсж |
v2 |
достигнув края отверстия, |
|||
|
продолжают |
и дальше |
||||
|
|
|
двигаться |
в |
прежнем |
|
|
|
|
направлении, |
лишь |
||
Рисунок 7.3 - Внезапное |
постепенно отклоняясь от |
|||||
него. |
|
|
После |
|||
сужение трубопровода |
|
|
|
|||
|
|
|
минимального |
сечения |
струя постепенно расширяется, занимая всю площадь новой трубы. Происходящие потери в большей степени связаны с участком расширения струи.
Используя теорему Борда можно найти коэффициент местного сопротивления при внезапном сужении
трубопровода (7.6): |
|
|
|
|
||
|
ζвн.суж = ( |
1 |
−1)2 |
, |
(7.6) |
|
|
ε |
|
||||
где ε = ωсж |
- коэффициент сжатия струи. |
|
|
|||
ω2 |
|
|
|
|
|
|
Таким |
образом, |
коэффициент |
местного |
сопротивления ζ зависит от сжатия струи ε. Величина коэффициента сжатия струи в свою очередь зависит от соотношения площадей сечений ω1 и ω2, то есть:
ε = |
|
ω |
2 |
|
= f (n), |
|
f |
|
|
||||
ω1 |
||||||
|
|
|
|
71
где n = ω2 - степень сжатия потока. ω1
С увеличением сжатия потока n коэффициент ε возрастает, то есть само сжатие уменьшается. При n=1 ε=1, т.е. сжатие отсутствует.
Значения коэффициента ε и коэффициента местного сопротивления ζ от степени сжатия приведены в таблице
7.1.
Таблица 7.1 - Значения коэффициентов сжатия струи ε и местного сопротивления ζ при внезапном уменьшении сечения трубы
n |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
ε |
0,61 |
0,616 |
0,623 |
0,634 |
0,644 |
0,68 |
ζ |
0,40 |
0,38 |
0,36 |
0,34 |
0,30 |
0,27 |
Следует, однако, заметить, что если переход сглажен закруглениями, то коэффициенты местного сопротивления ζ будут значительно меньше.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Постепенное |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
расширение |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
трубопровода |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сопровождается |
||
|
|
|
|
|
ω2 |
|
|
||||
|
ω1 |
|
α |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
потерями напора, но |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
v1 |
|
|
|
|
|
|
|
они |
значительно |
|
|
|
|
|
|
v2 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
меньше, |
чем |
при |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
внезапном. Плавно |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
расширяющийся |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
участок |
|
трубы |
|
|
Рисунок 7.4 - Постепенное |
|
называется |
|||||||
расширение потока (в диффузоре) |
диффузором. |
При |
течении жидкости в нем (рисунок 7.4) происходит постепенное уменьшение скорости и увеличение давления. Кинетическая энергия частиц жидкости уменьшается как вдоль диффузора, так и в направлении к стенкам. Слои жидкости у стенок имеют столь малую кинетическую
72
энергию, что не могут преодолевать нарастающее давление, останавливаются и начинают двигаться обратно. При столкновении основного потока с этими обратными токами возникает отрыв потока от стенок и вихреобразования. Эти явления и связаны с потерями напора. Интенсивность этих явлений возрастает с увеличением угла расширения диффузора.
Диффузор характеризуется двумя параметрами: углом конусности α и степенью расширения n,
определяемой отношением площадей труб n = ω2 . ω1
Потерю напора в диффузоре можно рассматривать, как сумму потерь на трение и на расширение. Потери на расширение находят из теоремы Борда с введением поправочного коэффициента Кп.р (индекс п.р означает плавное расширение), так называемого коэффициента смягчения, зависящего от угла конусности:
= Кп. р (v1 − v2 )2 .
2g
Тогда коэффициент потерь на расширение диффузора можно вычислить по формуле (7.7):
ζ п. р |
= К |
|
− |
1 |
2 |
|
|
п. р 1 |
|
|
, |
(7.7) |
|||
|
|||||||
|
|
|
|
n |
|
|
Значения Кп.р при турбулентном течении в диффузоре можно взять из таблицы 7.2.
73
Таблица 7.2 - Значения коэффициента смягчения Кп.р при постепенном расширении трубопровода
α, градус |
4 |
8 |
15 |
30 |
60 |
Кп.р |
0,08 |
0,16 |
0,35 |
0,80 |
0,95 |
Пренебрегая изменением коэффициента гидравлического трения λ по длине диффузора можно получить выражение для суммарного коэффициента сопротивления диффузора (7.8):
ζ диф |
= |
|
λ |
|
− |
1 |
+ К |
|
− |
1 |
2 |
|
||
|
|
1 |
|
|
п. р 1 |
|
|
. |
(7.8) |
|||||
|
α |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
n 2 |
|
|
|
n |
|
|
|||
|
|
|
8sin |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таким |
|
образом, |
|
коэффициент |
|
|
сопротивления |
диффузора есть величина, зависящая от коэффициента гидравлического сопротивления λ, угла конусности α, степенью расширения n: ζдиф=f(λ,α,n). Наивыгоднейший угол диффузора зависит от λ и n и изменяется в пределах от 5° до 8°.
Постепенное сужение трубопровода приводит к
росту |
скорости |
|
потока и |
уменьшению |
давления. |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Постепенно |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
суживающаяся |
труба |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
называется |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
конфузором (рисунок |
||||
|
|
ω1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
αсх |
|
|
ω2 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
7.5). |
Так |
как |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
жидкость движется от |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
v1 |
|
|
|
|
|
v2 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
большего |
давления к |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
меньшему, |
то причин |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
для срыва |
потока в |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
конфузоре |
меньше. |
|||
|
|
Рисунок 7.5 - Постепенное |
Отрыв |
потока |
от |
||||||||||
сужение потока (в конфузоре) |
|||||||||||||||
|
|
|
|
стенок имеет место на выходе из конфузора в месте соединения конической трубы с цилиндрической. Поэтому сопротивление конфузора всегда меньше, чем сопротивление диффузора с
74
теми же геометрическими характеристиками. Потери напора в конфузоре также складываются из потерь на постепенное сужение и потерь на трение.
Кп.с
0,8
0,6
0,4
0,2
0 |
45 |
90 |
135 αсх,° |
Рисунок 7.6 - Зависимость коэффициента смягчения от угла сходимости
Потери напора на трение определяются аналогично тому, как это делается для диффузора. Потери напора на сужение приобретают значение при α>50°. Их находят при значениях
коэффициента
Кп.с –
коэффициент
смягчения, учитывающий уменьшение коэффициента ζп.с постепенного сужения по сравнению с коэффициентом ζвн.с внезапного сужения. Значения коэффициента Кп.с от угла сходимости αсх представлены на рисунке 7.6.
Коэффициент местного сопротивления постепенного сужения трубы можно представить в виде (7.9):
ζ п.с |
|
1 |
|
2 |
||
= К |
п.с |
|
−1 |
. (7.9) |
||
ε |
||||||
|
|
|
|
|
При выводе этой формулы предполагалось, что поток отрывается от стенок. Если уменьшить сжатие струи путем плавного сопряжения конической части с цилиндрической или замены конической части криволинейной, то потери можно значительно уменьшить. Коэффициент сопротивления такого плавного сопряжения (его иногда называют соплом) принимается равным ζ=0,01-0,1 в зависимости от степени сужения, его плавности и числа Рейнольдса.
75
7.2.2 Потери при изменении направления потока
Рассмотрим течение потока жидкости на повороте трубопровода. В результате искривления потока на вогнутой стороне внутренней поверхности трубы давление больше, чем на выпуклой. В связи с этим создаются различия в скорости и направлении по течению, способствующие отрыву потока от стенок. Это приводит сначала к сужению струи, а затем к ее расширению. При
этом возникают значительные потери напора. |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
При |
|
резком |
повороте |
|||
|
|
|
|
|
α=90 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
трубы (рисунок 7.7), |
который |
|||||||
|
|
v |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
называется |
простым |
|
или |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
острым |
|
|
коленом |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
vс |
(незакругленное |
колено), |
|||||||
|
|
|
|
|
потери |
напора |
особенно |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Рисунок 7.7 - Резкий |
велики. |
Их |
можно |
оценить, |
|||||||||
|
поворот (прямоугольное |
применив |
формулу |
|
Борда. |
|||||||||
|
|
|
|
колено) |
Коэффициент |
местного |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
сопротивления колена |
равняется |
ζ кол = |
|
−1 . |
||||||||||
ε |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(7.10)
Коэффициент сжатия струи ε зависит от величины угла поворота α. Так, например, при α=0 ε=1, а при α=90° (прямоугольное колено) ε=0,5. То есть ширина вихря составляет около половины ширины трубы. Для последнего случае получаем:
ζ |
|
1 |
|
2 |
= |
|
−1 |
=1 . (7.11) |
|
|
||||
90° |
0,5 |
|
|
76
|
|
|
|
|
|
|
Данный |
|
результат |
|
|
|
|
|
|
|
|
(7.11) хорошо согласуется |
|||
|
|
|
|
|
|
|
с опытами. |
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
При |
|
плавном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
α |
|
|
|
|
|
закруглении |
|
трубы |
|
|
|
|
|
|
|
|
(закругленное |
колено, |
||
|
|
|
|
|
d |
|
||||
|
|
|
|
|
|
отвод) |
вихреобразование |
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
уменьшается |
|
(рисунок |
|
Рисунок 7.8 - Плавный поворот |
7.8), |
потери |
напора |
|||||||
|
(закругленное колено, отвод) |
становятся |
значительно |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
меньше. |
|
Коэффициент |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сопротивления отвода зависит от угла поворота, а также от отношения R радиуса закругления к диаметру трубы и от
d
величины коэффициента гидравлического сопротивления
λ.
Для отводов кругового сечения с углом поворота α=90˚ значение коэффициента местного сопротивления дается формулой (7.12), а при больших числах Рейнольдса формулой Б. Некрасова (7.13):
ζ |
|
|
|
2,5 |
|
|
d |
2.5 |
||
|
° = 2000λ |
|
+ 0,106 |
|
|
, (7.12) |
||||
|
|
|
||||||||
90 |
|
|
|
|
|
|
R |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ζ |
|
|
= 0,05 + 0.19 |
d |
. |
|
|
(7.13) |
||
90° |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
R |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рисунок 7.9 - Сегментное колено
При d/R=1 из последней формулы получаем ζ90˚=0,24, то есть значение коэффициента местного сопротивления в четыре раза меньше, чем при резком повороте.
При повороте на любой угол α можно
77
приближенно приниматьζ |
|
= ζ |
|
α |
. |
(7.14) |
|
α |
90° 90° |
||||||
|
|
|
|
Для определения коэффициента местного сопротивления сегментного колена (рисунок 7.9) при 5-6 звеньях предлагается эмпирическая формула А. Панченко
(7.15):
ζ |
сегм = 0,008α |
0,75 |
d |
. |
(7.15) |
||
|
|
|
|
||||
|
|
||||||
|
|
|
|
R |
0.6 |
|
7.2.3 Потери при протекании через арматуру
Потери напора в арматуре трубопроводов
происходят из-за сужения потока, расширения его, а также
иповоротов. С гидравлической точки зрения
приспособления |
для |
|
искусственного |
|
создания |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
сопротивления |
||||
|
|
|
|
|
|
|
(задвижки, клапаны, |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
затворы |
|
и |
др.) |
||
|
|
|
|
|
|
|
действуют аналогично |
|||||
x |
|
|
|
|
|
x |
диафрагме |
(рисунок |
||||
|
|
|
|
|
7.10). |
В |
первом |
|||||
d |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
приближении |
||||
v |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
коэффициент |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Рисунок 7.10 - Запорное устройство |
|
|
|
местного |
||||||||
сопротивления |
может |
|||||||||||
(задвижка) |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
быть |
найден |
по |
|||
формуле (7.16): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ω |
|
|
2 |
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
ζ = |
ω2 |
−1 |
|
= |
|
−1 . (7.16) |
|
|||||
|
|
|
nε |
|
|
|
|
|
В таблице 7.3 приведены результаты, посчитанные по данной формуле. Они хорошо согласуются с данными опытов.
78
Таблица 7.3 -Значения коэффициента местного сопротивления ζ для диафрагмы и запорных устройств на трубопроводах
n |
0.1 |
0.2 |
0.3 |
0.4 |
0.5 |
0.6 |
ζ |
284 |
50.3 |
19.9 |
9.8 |
4.4 |
2.4 |
|
|
δ |
|
|
|
δ |
Рисунок 7.11 - Кран |
Рисунок 7.12 - Дроссельная заслонка |
|
Потери напора в кране (рисунок 7.11) и дросселе (рисунок 7.12) зависят от угла поворота δ. При δ=0 сопротивление их будет наименьшим. С увеличением угла δ потери возрастают, и при δ=90˚ коэффициент сопротивления становится бесконечно большим. Численные значения коэффициентов местного сопротивления в зависимости от угла отклонения приведены в таблице 7.4.
Таблица 7.4 - Значения коэффициента местного сопротивления ζ для дросселя и крана, установленных в круглой трубе
δ,˚ |
5 |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
65 |
70 |
ζ дросселя |
0,24 |
0,52 |
1,54 |
3,91 |
10,8 |
32,6 |
118 |
356 |
751 |
ζ крана |
0,05 |
0,29 |
1,56 |
5,47 |
17,3 |
52,6 |
216 |
468 |
- |
Коэффициенты местного сопротивления приводятся в таблицах, составленных на основании опытов. В таблице 7.5 приведены значения коэффициентов местного сопротивления для некоторых видов трубопроводной арматуры.
79
Таблица 7.5 - Значения коэффициентов местных сопротивлений для некоторых видов трубопроводной арматуры
Вид арматуры |
ζ |
Приемные клапаны насосов |
6-5 |
Обратные клапаны |
6,5-5,5 |
Вентиль обыкновенный |
7-16 |
Задвижка «Москва» при полном открытии |
0,12 |
Кран проходной |
2-4 |
Вентиль с косым шпинделем (Косва) |
2-3 |
Шиберная задвижка |
0,5-1,5 |
Кран двойной регулировки |
2-4 |
Радиатор двухколонный |
2,0 |
Потери напора в стыках возрастают с уменьшением расстояния между сварными стыками, уменьшаются с увеличением диаметра труб и зависят от видов сварных стыков (электродуговые и контактные, а также с подкладными кольцами).
7.2.4 Потери при отделении части потока и слиянии
Потери в тройниках. Тройником (рисунок 7.13)
|
|
|
|
называют |
|
деталь |
|
dмаг |
|
|
|
трубопровода, |
в которой |
||
|
происходит |
слияние |
или |
||||
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
разделение |
|
потока. |
|
|
|
δ |
|
|
|||
|
|
|
Тройники подразделяют |
на |
|||
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
нагнетательные |
(когда |
||
dот |
|
жидкость |
из |
магистрали |
|||
|
|
|
|
течет в ответвление) и |
|||
Рисунок7.13 - Тройник |
всасывающие |
(когда |
|||||
|
|
|
|
жидкость |
поступает |
из |
ответвления в магистраль). Потери напора в тройниках возникают в результате отрыва потока от стенок с последующим расширением. Величина коэффициентов местного сопротивления тройников зависит от углов
80