- •Введение
- •Описаниетехнологическойсхемывыпарнойустановки
- •Индексы:
- •Исходныеданные:
- •Физико-химические свойства раствора, водяного пара и егоконденсата
- •Конструкционныйматериалаппаратов
- •Поверхностьтеплообменагреющихаппаратов
- •Расчётколичествавыпариваемогорастворителя
- •Температуракипенияраствораитемпературныедепрессии
- •Стандартныетемпературныедепрессии
- •Определение температуры кипения раствора итемпературнойдепрессииво iIкорпусепоправилуБабо
- •Суммарнаяполезнаяразностьтемператур
- •Температуры кипения растворов и температурывторичныхпароввкорпусахвыпарнойустановки
- •ТепловыебалансыВу
- •Поверхностьтеплообмена
- •Предварительныерасчёты
- •Уравнениетеплопередачииегорешение
- •Расчетповерхноститеплообмена
- •УточнениеW1и w2
- •1 1 �𝑄𝑄ок−𝑄𝑄пред�
- •2 2 �𝑄𝑄ок−𝑄𝑄пред�
- •Расходгреющегопара
- •Выборстандартноговыпарногоаппарата
- •Тепловаяизоляцияаппарата
- •Диаметры штуцеров и трубопроводов для материальныхпотоков
- •Механическийрасчётвыпарногоаппарата
- •Высотаидиаметрсепаратора
- •Расчёт толщины цилиндрической обечайки корпусааппарата
- •Расчёттолщиныэллиптическойкрышкиаппарата
- •Расчёттолщиныстенкиконическогоднищааппарата
- •Расчётповерхноститеплообмена
- •Блоксозданияиподдержаниявакуума
- •Выбортипаконденсатора
- •Режимныепараметрыработыконденсаторасмешения
- •Конструктивныеразмерыконденсатора
- •Расчёт и подбор вспомогательного оборудования выпарнойустановки
- •Вакуум-насос
- •Перекачивающиенасосы
- •Конденсатоотводчики
- •Ёмкости
- •Ёмкостьдляисходногораствора
- •Ёмкостьдляупаренногораствора
- •Списоклитературы
Механическийрасчётвыпарногоаппарата
Расчёттолщиныстенкигреющейкамеры.
Материалобечайки12Х18Н10Т,дляданногоматериалапографику[9,стр.406,рис.14.2]при𝜃𝜃′′=144,8°𝐶𝜎𝜎∗=138МН.
к д м2
Рассчитаемдопускаемоемеханическоенапряжение:
МН
[𝜎𝜎]=138∗ 1,0=138
м2
𝑃=4,15бар=0,415 Мпа
𝑃𝐷
𝐷=600 мм
0,415 ∗ 600
𝜎𝜎ст=2𝜑[𝜎𝜎]−𝑃+с=2∗1,0∗138−0,415+3=3,90мм
гдекоэффициентпрочностисварногошвадлястыковогоодностороннегоручного шва𝜑 = 1,0и прибавка для компенсации коррозиис = 3 мм[10, стр.11].
Окончательнопримемтолщинустенкиравной6мм.
Высотаидиаметрсепаратора
Сепарационное пространство в выпарном аппарате служит для предотвращенияуносавторичнымпаромкапельупариваемогораствора,таккаккаплиуносимогорастворапопадаютвмежтрубноепространствоследующеговыпарногоаппарата, увеличивают его термическое сопротивление, загрязняют конденсатпара.Уностакжеуменьшаетвыход готовогопродукта.
Величинууносакапельхарактеризуетобъемнымнапряжениемпаровогопространства Rv, представляющего отношение объемного потока вторичногопарана 1м3парового пространства.
м3
𝑅𝑅𝑣𝑣=4200м3ч
Для реальных случаев выпаривания принимают предельное напряжениепаровогопространства:
𝑅𝑅
пред𝑣𝑣
=𝑅𝑅𝑣𝑣∗0,35=4200∗0,35=1470
м3м3ч
Объёмсепарационногопространстваопределяетсяпоформуле:
𝑉𝑉
= 𝑊𝑊1
=1,245∗3600=4,74м3,где𝜌
−плот.вторичногопара
сеп
𝑅𝑅пред∗𝜌
1470 ∗ 0,643 вт
𝑣𝑣 вт
Пустьвысотасепаратора𝐻сеп=1,6м.
Тогдадиаметрсепаратора:
𝐷сеп=�
4𝑉𝑉сеп
4∗4,74
=�
=1,94 м
𝜋𝐻сеп
𝜋∗ 1,6
Приминаемдиаметрсепаратора2000мм.
Расчёт толщины цилиндрической обечайки корпусааппарата
Расчётноедавлениевсепараторе:
𝛿𝛿ст
= 𝑃𝐷в
2𝜑[𝜎]−𝑃
𝑃=1,31бар=0,131 Мпа
𝐷в=2000мм
0,131∗2000
+с=
2∗1,0∗138−0,131
+3=3,95 мм
Окончательнопримемтолщинустенкиравной6мм.
Расчёттолщиныэллиптическойкрышкиаппарата
Расчётпроведемпоформуле[10,стр.11]:
𝑆= 𝑃𝐷в
2𝜑[𝜎]−𝑃
0,131∗2000
+с=
2∗1,0∗138−0,131
+3=3,95мм
Окончательнопримемтолщинустенкиравной6мм.
Расчёттолщиныстенкиконическогоднищааппарата
Проведёмрасчётпонапряжениямизгибавмеридиональномнаправлениивпереходнойдугепо формуле [10,стр.12]:
𝑆=𝑦𝑦𝑃𝐷в
2𝜑[𝜎]
2∗ 0,131 ∗ 2000
+с= + 3=3,95мм
2 ∗ 1,0 ∗ 138
гдекоэффициент𝑦𝑦=2найдёмпографику[10,стр.524,рис17.5]взависимости
отугла𝛼=45°иотношение𝑟𝑟в
𝐷𝐷в
=0,15,коэффициент𝜑=1,0.
Определяемтолщинустенкиконическогоднищанарастяжениевнаправленииокружностипо формуле [10,стр.525,17.5]:
𝑃𝐷𝑝
0,131∗ 1675
𝑆𝑘=(2𝜑[𝜎]− 𝑝𝑝)cos𝛼+ с=(2 ∗1,0 ∗ 138− 0,131)∗0,707+ 3=4,1мм
гдерасчётныйпараметр𝐷𝑝:
𝐷в∗𝑆1
𝐷𝑝=𝐷в−2�𝑟в(1−cos𝛼)+sin𝛼�cos𝛼�
=2000−2∗�0,15∗2000∗(1−0,707)+0,707∗�
=1675мм
2000 ∗3,95
�
0,707
Вовсехслучаяхтолщинаднищадолжнабытьнеменьшетолщиныобечайки,поэтомуокончательнопримемтолщинустенкиднищаравной6 мм.
Опорныеконструкцииаппарата
ВыберемопоруОН-26-01-69-68IIтипа(аппаратстеплоизоляцией)[9,стр.672].
Количествоопорвыбираютисходяиздопускаемойнагрузкинаоднуопоруипоконструктивнымсоображениям, но неменее трёх.
Пустьопорбудет4.Найдёмнагрузкунаоднуопору:
𝑛∗𝑀∗ 𝑔
𝑄𝑄=
,где𝑛−коэффициентзапаса,𝑀−масса аппарата.
𝑧
1,5∗9,81∗ 4200
𝑄𝑄=
4
=15,45кН
Узелподогреваисходногораствора
Общиепонятия
В подогревателе раствор должен нагреться до температуры, близкойтемпературев1 корпусе.
Теплофизическиесвойствараствораприведеныранее.Материалподогревателятотже, что и длякорпусаВУ.
Выбираемкожухотрубчатыйтеплообменныйаппаратавертикальногорасположения:втрубноепространствоподаётсяраствор,авмежтрубное–сухойнасыщенныйводянойпар.ТАиегопотокиимеютвид:
Тепловаянагрузкааппарата
ТепловаянагрузкааппаратаQопределяетсяисходяизусловийнагреваисходного раствора от начальной температуры tндо конечной t0по следующейформуле:
𝑄𝑄= 𝑆0∗𝐶0∗(𝑡0−𝑡н)=
11000
∗ 3,90∗(92 −20)=858кВт
3600
Движущаясилапроцессатеплопередачи
Онаопределяетсякаксредняялогарифмическаяразностьтемператургреющегопара(T) ираствора (t):
(𝑇−𝑡)ср
=∆ср
=∆1−∆2
ln∆1
∆2
где∆2,∆1–разности температуртеплоносителей наконцахтеплообменника.
∆1=𝑇−𝑡н=144,8 − 20=124,8°𝐶
∆2=𝑇−𝑡0=144,8−92=52,8 °𝐶124,8− 52,8
∆ср=
124,8
ln52,8
=83,7°𝐶
Выбортипатеплообменника
Выбортеплообменниказависитотрядафакторов,обусловившихпоявлениеразныхконструктивныхмодификацийэтогоклассааппаратов.
Наибольшее распространение получили кожухотрубчатые теплообменники. Поконструктивному признаку эти аппараты подразделяются на три типа: жесткойконструкции(типТН),нежесткойконструкции(типТП)иполужесткойконструкции(типТЛ).
Аппараты типа ТН выполняются с неподвижными трубными решётками.При перепадах температур между корпусом аппарата и трубками выше 50°C вэтихаппаратахпоявляютсяопасныетермическиенапряжения,ограничивающиеобластьихвозможногоприменения.Заметим,чтоуаппаратовэтоготипачистканаружнойповерхноститруб невозможна.
ВаппаратахтипаТПоднаизтрубныхрешётокможетсвободноперемещаться в осевом направлении вместе с прикрепленной к ней крышкой, всвязисчемаппаратполучилназваниетеплообменникас"плавающейголовкой".Этитеплообменникимогутиспользоватьсявтехслучаях,когдаразностьтемператур между трубным пространством и кожухом превышает 50°C иликогданеобходимопроизводитьчисткунаружныхповерхностейтруб.
АппаратытипаТПприменяюттогда,когданормализованныекомпенсаторы,устанавливаемыенакожухе,необеспечиваюткомпенсациютемпературныхнапряжений.Этиаппараты,однако,обладаютрядомнедостатков, один из которых состоит в необходимости увеличения диаметракожухадляразмещениявнёмфланцевплавающейголовки.Сопряжённоесэтимувеличение сечения межтрубного пространства ведёт в некоторых случаях кухудшениюусловийтеплообмена.Чтобыизбежатьэтого,иногдаделаютуширениекорпусатольковместеразмещенияплавающей головки.
Теплообменники ТЛ снабжаются линзовыми компенсаторами на кожухе(корпусе): здесь кожух и трубы жестко соединены с трубными решётками, ноналичиелинзпозволяеткорпусуудлинятьсянастолькоже,насколькоудлиняются трубы. Эти теплообменники применяют при разности температурмеждукожухомипучкомтруббольше50°С.Чистканаружнойповерхноститрубвэтих аппаратах невозможна.
Вкачествеподогревателейжидкостиидефлегматоровнаиболеерациональны многоходовые кожухотрубчатые теплообменники. При этом потемпературнымусловиям,какправило,пригоднытеплообменникижесткойконструкции.Аппаратынежёсткойконструкциистремятсяприменятьвкрайнихслучаях,так какони болеесложны иу нихвыше стоимость.
Расположениекожухотрубчатыхаппаратов(вертикальноеилигоризонтальное)обычнонеимеетсущественногозначения.Сточкизренияэкономиипроизводственныхплощадейпредпочтительновертикальноерасположение.