2. Перекачивающиенасосы

Ввыпарныхустановкахдляподачиисходногорастворавпервыйкорпусиперекачиванияупаренногораствораобычноиспользуетсяцентробежныенасосы.

ПринимаемгеометрическуювысотуподъёмараствораH_г=15м,длинутрубопроводаL=12 м.

Сумма коэффициентов местных сопротивлений:Входвтрубу:𝜀𝜀_вх=0,5

Выходизтрубы:𝜀𝜀_вых=1,0

Отводыкруглогосечения:𝜀𝜀_к=0,21∗4=0,84

Вентильпрямоточный𝜀𝜀_пр=0,48∗5=2,4

�𝜀𝜀=0,5 + 1 + 0,84 +2,4=4,74

Принимаемскоростьтечениярастворавтрубе𝑤

=1^м,𝜌

=1063^кгр-раKNO₃

при𝑎₀=10%и20°C

4𝑆

ж _с 0 _м3

^{0 �} 3600

_{4 ∗}11000

𝑑= � = =0,0605м=61мм

𝜋∗𝜌₀∗ 𝑤_ж 𝜋∗ 1063∗1

Из[8,стр.17]выбираемстальнуютрубунаружнымдиаметром𝑑_н=70 мм,толщинойстенки3,0мм,материалом«Н»-нержавеющаясталь,внутреннийдиаметр трубы𝑑_вн=70 − 2 ∗ 3=63мм.

Фактическаяскоростьрастворавтрубе:

4𝑆

_4∗11000 _м

𝑤= ⁰ = ³⁶⁰⁰ =0,92

𝜌₀𝜋𝑑_вн²

1063∗𝜋∗0,063² с

_{𝑅𝑒=𝑤𝑑вн=0,92}∗0,063

=63629

𝜈𝜈 0,913∗10⁻⁶

Абсолютнаяшероховатостьтрубы:∆=0,0002м.

Относительнаяшероховатостьтрубы:𝑒=^∆

^𝑑𝑑вн

=^0,0002=0,0032.

0,063

Поформуле1.6[8,стр.14]рассчитываемкоэффициенттрения:

𝜆=0,11�𝑒+

Потерянныйнапор:

68

𝑅𝑒

0,25

�

=0,11∗�0,0032+

68

63629

0,25

�

=0,028

𝐿 𝑤² 12 0,92²

𝑑

ℎ_п=�𝜆

вн

+�𝜉𝜉� =�0,028∗ +4,74�∗ =0,44м

2𝑔 0,063 2∗ 9,81

Определяемнапор:

𝐻 =^{𝑝𝑝1− 𝑝𝑝2+}ℎ

+𝐻

101384 −14820

= +0,44 +15,00=23,74м

𝜌₀𝑔 ^{п г} 1063 ∗9,81

Производительностьнасоса:

𝑄𝑄₀₌

𝑆₀

𝜌₀

11000

=

3600∗1063

=2,87∗10⁻³ =10,35^м

_м3 3

с ч

Полезнаямощностьнасоса:

𝑁=𝜌₀𝑔𝑄𝑄₀𝐻=1063∗9,81∗2,87∗10⁻³∗23,74=711Вт

Выбираемдванасосасодинаковымихарактеристиками,одинизкоторыхявляетсярезервным[8, стр.38,приложение1.1.].

Марка	Q,м3/с	n,об/с	η	Электродвигатель
				Тип	N,кВт	η
Х20/31	5,5*10-3	48,3	0,55	ВАО-41-2	5,5	0,84

3. Конденсатоотводчики

Дляотводаконденсата,образующегосяприработетеплообменныхаппаратов,взависимостиотдавленияпара,применяютразличныевидыустройств.

𝑝_гр=4,145бар=0,415МПа

При данном давлении устойчиво работает конденсатоотводчиктермодинамическиймуфтовый чугунный.

Расчётноеколичествоконденсатапослетеплообменника.

Расходгреющегопара:

𝑄𝑄 858

кг т

^𝐺расч⁼

= =0,403

𝑟 2131

𝑄𝑄=858кВт

кДж

=1,45

с ч

𝑟=2131

кг

т

𝐺=1,2∗𝐺_расч=1,2∗1,45=1,74_ч

Конденсатоотводчики устанавливаются на некотором удалении оттеплообменногоаппарата,поэтомудавлениепередконденсатоотводчиком:

𝑝₁₌0,95∗ 𝑝_гр=0,95 ∗0,415=0,394 МПа=3,94∗ 10⁵Па

Давлениепарапослеконденсатоотводчика:

𝑝₂₌0,5∗ 𝑝₁₌0,5 ∗3,94 ∗10⁵=1,97∗10⁵Па

Условнаяпропускнаяспособность:

𝐺

𝐾𝑉𝑉_у=

^𝐴�^∆𝑝

где∆𝑝–перепаддавлениянаконденсатоотводчике,кгс/см²,

G–расчётноеколичествоконденсата,т/ч.

∆𝑝=𝑝₁

−𝑝₂

=⁽3,94−1,97^)∗10⁵=1,97∗10⁵Па=2,01^кгс

см²

A=0,60[14,стр.6,рис.2]

1,74 т

^{𝐾𝑉𝑉у=0,60}∗_√2,01^=2,05ч

По[14,стр.7,табл.1]выбираемтермодинамическийконденсатоотводчиквзависимостиотусловийпропускнойспособности.

Количествоконденсатоотводчиков:2.

Техническиеданныеконденсатоотводчика45ч12нж

ДиаметрусловногопроходаDу,мм	Давление,МПа			УсловнаяпропускнаяспособностьKVу,т/ч	Масса,кг
	Условное Pу	Пробное Pпр	РабочееPрабприt=200°C
50	1,6	2,4	1,5	2,5	7,0

Размерыконденсатоотводчикатермодинамического45ч12нж

ДиаметрусловногопроходаDу,мм	Размеры,мм
	L	L1	Hmax	H1	S	S1	D0
50	200	24	103	60	75	41	115