Найдём температуру на участке 1 – 2:

P_k = 2 КПа = 2∙1000 Па = 2000 Па [3, табл. 1]

t_k = 17.5 °С [4, стр.30]

∆t₁ = 11 °С; Q_МО = 40 %; [3, табл. 1]

∆t₂ = 12 °С; Q_ВОУ = 10 %; [3, табл. 1]

Температура на участке 2 – 3:

q_мо∙∆t₁ = Q(t_2-3 – t_k);

t_2-3 = q_мо∙∆t₁/Q + t_k;

q_мо/Q = Q_МО;

t_2-3 = Q_МО∙∆t₁ + t_k = 0.4∙11+17.5 = 21.9 °С;

Температура на участке 1 – 2:

q_ВОУ∙∆t₂ = Q∙ (t_1-2 – t_2-3);

t_1-2 = q_ВОУ∙∆t₂/Q + t_2-3;

q_ВОУ/Q = Q_ВОУ;

t_1-2 = Q_ВОУ∙∆t₂ + t_2-3;

t_1-2 = 0.1∙12 + 21.9 = 23.1°С;

ρ = 1/υ;

ρ_1-2 = 1/ υ_1-2 =1/0.0010024 = 997.605 кг/м³;

ρ_2-3 = 1/ υ_2-3 = 1/0.0010021= 997.904 кг/м³;

ρ_3-6 = 1/ υ_3-6 = 1/0.0010012 = 998.801 кг/м³.

t, °С	υ, м3/кг	ρ, кг/м3	μ, Па∙с
t1-2 = 23.1	υ1-2=0.0010024	ρ1-2 = 997.605	μ1-2=940∙10-6
t2-3 = 21.9	υ2-3= 0.0010021	ρ2-3 = 997.904	μ2-3=965∙10-6
tk = t3-6 = 17.5	υ3-6= 0.0010012	ρ3-6 = 998.801	μ3-6=1080∙10-6

где μ - коэффициент динамической вязкости [4, стр.217];

υ – удельный объем [4, стр. 30]

Коэффициент кинематической вязкости перекачиваемой жидкости:

v_1-2 = μ_1-2/ ρ_1-2; [1, стр.15]

v_1-2 = 940∙10^-6/997.605 = 0.942∙10^-6 м²/с;

Критерий Рейнольдса:

Re = c_1-2ф∙d_1-2ф/ v_1-2; [3, стр. 18]

Re = 2.12∙0.125/0.942∙10^-6 =281316.3;

Исходя их критерия Рейнольдса, получаем турбулентный режим.

Область гидравлически - гладких труб: 4000 < Re < 3∙10⁶. Тогда коэффициент гидравлического трения будем рассчитывать по формуле Кольбрука:

λ = (1.8∙lgRe – 1.52)^-2; [3, стр. 18]

λ_1-2 = (1.8∙lg281316.3-1.52)^-2 = 1/68.69 = 0.01455.

Рассчитаем сопротивления на участке 1 – 2:

Сопротивление на повороте:

ξ₂ = ξ_м + ξ_тр ;

ξ_тр = 0.0175∙(R₀/D₀)∙δ∙λ; [2, стр.259]

ξ_м = A₁∙B₁∙C₁; [2, стр.260];

где: A₁ - ­коэффициент, учитываюший влияние уrла δ изоrнутости отвода;

B₁ - ­коэффициент, учитывающий влияние относительноrо радиу­са (R₀/D₀) закрyrления отвода;

C₁ - коэффициент, учитывающий влияние относи­тельной вытянутости поперечноrо сечения отвода.

для данного поворота:

A₁ = 1, т.к. A₁ = f(δ), а δ = 90°; [2, стр. 260]

C₁ = f(a₀/b₀), при круглом сечении C₁ = 1;

B₁ = f(R₀/D₀), R₀/D₀ = 3 (для плавных криволинейных труб);

B₁ = 0.21/√( R₀/D₀); [2, стр. 260]

B₁ = 0.21/√3 = 0.12;

ξ_м = 1∙0.12∙1 = 0.12;

Тогда сопротивление поворота равно:

ξ₂ = 0.12 + 0.0175∙3∙90∙0.01455= 0.188748.

Сопротивление тройника:

Для данного тройника все сечения одинаковы, отношения расходов расходящихся ветвей равно 10/90 = 0.11, тогда сопротивление тройника равно ξ₅ = 1.708. [2, стр. 346 ]

Сопротивление на участке 1 – 2:

l_1-2 = L₅ = 18.0 м; [3, табл. 1]

ξ_1-2 = λ_1-2∙ l_1-2/d_1-2 + 3∙ξ₂ + ξ₅; [3, стр. 19]

ξ_1-2 = 0.01455∙18.0/0.125 + 3∙0.188748 + 1.708 = 4.369

Найдём потери напора на участке 1 – 2:

H_1-2 = ξ_1-2∙c_1-2²/2; [3, стр. 19]

H_1-2 = 4.369∙2.12²/2 = 9. 818 (Дж/кг = м²/с²);

Напор в точке 2 будет найден по формуле:

H₂ = H₁ + H_1-2 + H_∆g + g∙ z₄; [3, стр. 19]

Из данных условий z₄ = 3.4 м [3, табл. 1].

Напор, созданный давлением деаэратора:

H₁ = P_g/ ρ_1-2; [3, стр. 27]

H₁ = 100∙1000/997.605 = 100.24 (Дж/кг = м²/с²);

Напор, созданный сопротивлением деаэрационной головки:

H_∆g = ∆P_g/ ρ_1-2; [3, стр. 27]

H_∆g = 80∙1000/997.605 = 80.192 (Дж/кг = м²/с²);

Тогда напор в точке 2 будет равен:

H₂ = 110.24 + 9. 818 + 80.192 + 9.8∙3.4 = 233.57 (Дж/кг = м²/с²).