Действующее значение линейного тока вп

I₂ = k_I2 I_dН ,

где k_I2 – коэффициент схемы (табл. 1).

Действующее значение линейного тока первичной обмотки трансформатора

I₁ = k₂₁ k_I1 I_dН ,

где k_I1 – коэффициент схемы (табл.1);

k₂₁  - коэффициент трансформации;

U_1ф – действующее значение напряжения первичной фазной обмотки.

В соответствии с полученными значениями S_Т, U_2ф, U_1ф, I₂, I₁ и схемой преобразователя выбирают трансформатор /4,6,10,16/. Затем с учетом параметров выбранного трансформатора уточняют рассчитанные величины и продолжают дальнейший расчет ВП.

2. Линейные токоограничивающие реакторы

В бестрансформаторных ВП между фазами питающей сети и вентильными группами включают трехфазные линейные реакторы, которые ограничивают аварийные токи и скорость нарастания токов вентилей. Так как реакторы не должны уменьшать свою индуктивность при токах короткого замыкания, то они выполняются без магнитопроводов.

Индуктивное сопротивление фазы реактора выбирают в пределах /1/

X_Л = (0,05 ... 0,1) ,

где U₁ – действующее значение фазного напряжения сети.

Требуемое значение индуктивности фазы реактора определяется из равенства

L_Л = ,

где  – частота питающей сети.

По рассчитанным значениям L_Л , I_{2 ,} а также величине сетевого линейного напряжения выбирают стандартный токоограничивающий реактор /4,6,10/, либо проектируют нестандартный.

3.3. Расчет параметров и выбор силовых вентилей преобразователя

Выбор вентилей производят по среднему значению тока, протекающего по ним, и величине приложенного повторяющегося импульсного напряжения.

Расчетное среднее значение тока вентиля определяется по формуле

I_TAVр= I_dН  m₁,

где m₁ = 3 в трехфазных схемах ВП;

m₁ = 2 в однофазных схемах ВП.

Наибольшее расчетное значение повторяющегося импульсного напряжения на вентилях

U_RRM(DRM)p = k_BE_d0 ,

где k_В - коэффициент схемы (табл. 1).

По рассчитанным значениям I_TAVp и U_RRMp из справочника /7,8/ выбираем тип вентиля, учитывая, что при I_dН< 300А применяют естественное охлаждение вентилей, а при I_dН  300А – принудительное воздушное, или водяное охлаждение.

Для выбранного типа прибора рассчитывают наибольшее допустимое значение прямого тока I_TAVm с учетом возможной 100% токовой перегрузки в динамических режимах работы привода в течение заданного интервала времени . При этом полагают ток нагрузки идеально сглаженным (L_d). Расчет тока выполняют по формулам /9/

I_TAVm = ,

= ,

= ,

где U_TO – пороговое напряжение вентиля;

r_T – дифференциальное сопротивление прямой ветви вентиля;

k_ф – коэффициент формы тока вентиля;

P_П – потери в вентиле при токовой перегрузке;

Р – потери в номинальном режиме;

Т_jm,Т_a – максимально допустимая температура структуры и температура

охлаждающего воздуха, соответственно;

R_thja – установившееся тепловое сопротивление "переход – среда";

z_ – переходное тепловое сопротивление "переход – среда" при заданной

длительности  токовой перегрузки.

Для надежной работы ВП необходимо, чтобы параметры выбранных приборов удовлетворяли условиям:

I_TAVm  (2,2 … 2,4) I_TAVр ,

U_RRM(DRM)  (1,3 … 1,5) U_RRM(DRM)p .

Аналогично выполняется расчет вентилей реверсора (рис. 1з).

При этом исходят из величины тока

I_TAVр = I_dн .