2.4 Мощность на валах привода:

Мощность на валу электродвигателя:

Р_{ТР ДВ} =6,64 кВт

Мощность на ведущем валу редуктора:

Р₁= Р_{ТР ДВ}^. h_рем η_подш.=6,64^.0,96^.0,99=6,31кВт.

Мощность на ведомом валу редуктора:

Р₂= P₁^. h_зп η_подш.=6,31^.0,8^.0,99=5,0 кВт.

Проверка: Р_вых= Т₂^. w₂=1924^.2,62=5,04кВт

Величина ошибки составляет: DР_вых=(5,04-5,0/5,04)^.100%=0,79%.

В качестве аналога проектируемому редуктору может быть использован редуктор типа РЧУ-160, рассчитанный на передаваемую мощность 7,5кВт с крутящим моментом на выходном валу

Т_вых= 1340 Нм (рис.3) [5, Т.3, с.501].

Рис.3 Редуктор типа РЧУ-160

Таблица 2 Размеры редуктора РЧУ-160, мм

Типоразмер редуктора	L	L1	L2	L3	L4	L5	L6	H	H0	В	Aw
РЧУ-160	335	245	490	100	160	335	250	490	160	245	160

3. Расчет клиноременной передачи

При передаваемой мощности Р = 6,64 кВт и частоте вращения ведущего шкива n₁= 1455мин^-1 принимаем ремень типа Б ГОСТ 1284.1-80 с параметрами: ширина ремня W =17 мм, высота Т₀=10,5 мм, площадь поперечного сечения А=133 мм² ,наименьший диаметр ведущего шкива d₁= 125 мм [3, табл.7.7].

3.1 Вращающий момент на ведущем шкиве: Т₁=43,92Нм

3.2 Определение диаметра меньшего шкива:

По ГОСТ 17383-74 [3, табл.7.7] принимаем d₁= 140 мм.

3.3 Определение диаметра большего шкива:

где i_рем – передаточное отношение ременной передачи;

ε – величина скольжения; ε =0,01

Округляем полученное значение по ГОСТ 17383-84 ; d₂=400мм.

3.4 Уточняем передаточное отношение ременной передачи:

3.5 Межосевое расстояние:

где Т_о – высота сечения ремня, мм [3, табл.7.7]. Принимаем а= 310 мм

Рис.4 Схема ременной передачи

3.6 Определение длины ремня.

Принимаем L_p= 1600 мм по ГОСТ 1284.1-80 [3, табл.7.7].

3.7 Уточняем межосевое расстояние:

где W = 0,5π(d₁+d₂)= 0,5^.3,14(140+400)=847,8 мм;

y=(d₂ - d₁)² = (400-140)² =67600 мм².

3.8 Определение угла обхвата меньшего шкива:

3.9 Определение числа ремней

где С_р - коэффициент режима работы: С_р =1,2 [3, табл.7.10];

С_L – коэффициент, учитывающий влияние длины ремня С_L =0,95 [3, табл.7.9];

С_α – коэффициент угла обхвата С_α =0,96 [3, с.135];

С_z – коэффициент, учитывающий число ремней в передаче :С_z =0,96 [3, с.135].

Р₀-мощность передаваемая одним ремнем; Р₀=4,8 кВт[3, табл.7.8].

Принимаем, исходя из условия кратности числа ремней целому числу, z=3

3.12 Определение натяжения ветви ремня:

где скорость ремня:

Θ – коэффициент, учитывающий центробежную силу, (Н·с²)/м² Θ =0,1 [3, с.136];

3.13 Определение силы, действующей на вал:

где α₁ – угол обхвата меньшего шкива.

3.14 Определение рабочего ресурса передачи:

где N_оц- базовое число циклов [3, с.136]; N_оц= 4,7^.10⁶ циклов ;

L- длина ремня, мм; L= 1600 мм ;

σ_-1 – предел выносливости МПа; σ_-1 =7 МПа [3, с.139],;

σ_max – максимальное напряжение в сечении ремня, МПа:

σ_max = σ₁ + σ_u + σ_υ , МПа;

где σ₁ – напряжение от растяжения ремня, МПа;

,

где F₁- натяжение ведущей ветви ремня; F₁= F₀+ 0,5F_t;

F_t- сила тяги ремня;

F_t= ; F₁=224,2+0,5^. 208,8=433Н

σ_u – напряжение от изгиба ремня, МПа:

,

где Е_u=80 МПа для прорезиненных ремней [3, с. 123];

σ_υ – напряжение от центробежной силы, МПа:

,

σ_max =2,42 +3,0+0,12=5,54 МПа

где ρ – плотность ремня, т/м³ ρ =1100 т/м³ [3, с. 123];

С_i – коэффициент, учитывающий влияние передаточного отношения:

;

С_н – коэффициент режима нагружения; при переменной нагрузке С_н =2.

Полученная расчетная долговечность ремня больше требуемой [Но]=2000 часов.

Рис.5 Эскиз шкива клиноременной передачи

Таблица 3 Основные размеры шкивов

	d, мм	dВ, мм	lcт, мм	d ст, мм	h, мм	c, мм	f, мм	e, мм	в, мм
Ведущий	140	38	80	57	10,8	16	12,5	19	63
Ведомый	400	28	42	38	10,8	16	12,5	19	63

Диаметр ступицы d_ст=1,5d_в=1,5^. 38=57мм

Длина ступицы l_ст=1,2 d_в=1,2^. 32=38мм

Длину ступиц принимаем по длине консольных участков валов [1, табл.7.1].