5.Определение допусков и предельных размеров шлицевого соединения

Для подвижного шлицевого соединения с номинальными размерами 6x28x34, работающего с реверсом, выбрать способ центрирования и посадки. Определить допуски и предельные размеры всех элементов соединения, построить схемы расположения полей допусков, представить сборочный чертеж шлицевого соединения (рис. 11, 12).

1. По ГОСТ 1139-80 (СТ СЭВ 188-75) находим размер b. Для заданных номинальных размеров шлицевого соединения b=7. При реверсивной работе целесообразно выбрать центрирование по боковым поверхностям зубьев, т.е. по b. Посадки выбираем по ГОСТ 1139-80 (СТ СЭВ 187-75): для размера d – (не центрирующий диаметр); для размера b – ; для размера D – (не центрирующий диаметр). Выбранное шлицевое соединение обозначается следующим образом:

2. По ГОСТ 26347-82 (СТ СЭВ 144-75) определим предельные отклонения диаметров: отверстие28Н7=28^+0,021; отверстие34H12= ; вал28e8= .; вал 34 ; ширина впадины втулки 7F8= ширина зуба вала 7f7=

3. Построим схемы расположения полей допусков, представим сборочный чертеж шлицевого соединения (рис. 11, 12).

6.Выбор посадки подшипника качения на вал и в корпус

Для радиального однорядного подшипника качения выбрать посадки внутреннего и наружного колец, построить схемы расположения полей допусков, представить сборочный и деталировочный чертежи (рис. 13, 14) при следующих данных.

Условное обозначение подшипника 218, класс точности 0. Радиальная нагрузка F_r=1850 Н. Внутреннее кольцо испытывает местное нагружение (вращается вал), наружное – циркуляционное. Нагрузка спокойная с умеренной вибрацией. Корпус чугунный, неразъёмный. Осевой нагрузки на опору нет.

1. По условному обозначению подшипника качения определим его основные размеры (прил. 7, табл. 7.3): диаметр отверстия внутреннего кольца d=90 мм; диаметр наружного кольца D=160 мм; ширина подшипника В=30 мм; радиус закругления фаски r=3,0 мм; рабочая ширина посадочного места b=30-23,0=24 (мм) .

2. По работе[2] или табл. 6.3 и 6.4 (прил. 6) определим предельные отклонения на изготовление колец подшипника:

а) для d=90 (внутреннее кольцо) ES=0; EI=-20 мкм;

б) для D=190 (наружное кольцо) es=0; ei=-25 мкм.

3. Выбираем посадку циркуляционного нагруженного наружного кольца подшипника по интенсивности радиальной нагрузки P_R на посадочную поверхность вала, которую вычисляем по формуле

,

где k₁ нагруззка спокойная с умеренной вибрацией, к₁=1;

k₂ – вал сплошной, k₂ =1;

k₃ – подшипник однорядный без осевой нагрузки на опору, k₃ =1.

Тогда

;

Такой интенсивности радиальной нагрузки соответствует допуск вала j_s6 (табл. 6.5 прил. 6) .

Для наружного кольца подшипника, испытывающего местное нагружение, назначаем допуск посадочной поверхности отверстия в корпусе по табл. 6.7 (прил. 6). Для 85 и неразъемного чугунного корпуса рекомендуется допуск K6.

4. Определим предельные отклонения размеров вала и отверстия корпуса по ГОСТ 25347-82 (СТ СЭВ 144-75) [2]:

а) для вала 85 j_s6 es=+0,011 мм; ei= - 0,011 мкм.

б) для отверстия корпуса 150 K7 ES=+0,010 мм; EI= - 0,025 мкм.

5. Определим шероховатость поверхности посадочных мест вала и отверстия корпуса по табл.6.8 (прил. 6).

Для посадочной поверхности вала и отверстия корпуса R_a – не более 2.5 мкм, торцов заплечиков валов и отверстий корпусов R_a – не более 2.5мкм.

6. Вычислим допуски формы (овальность и конусообразность) посадочных мест вала и отверстия корпуса. В нашем примере для посадочной поверхности вала

0,5Td=0,5(es-ei) =0,5(0+0,025) =0,025 мм,

для посадочной поверхности отверстия корпуса

0,5TD=0,5(ES-EI) =0,5(0-0,020) =0.020 мм.

7. Определим допускаемое торцовое биение заплечиков вала и отверстия корпуса по табл. 6.9 и 6.10 (прил. 6). В нашем примере для заплечиков вала: =0,025 мм, для заплечиков отверстия корпуса =0,020 мм.