- •Содержание
- •1 Задание на проектирование
- •2 Компоновка каркаса
- •2.1 Компоновка поперечной рамы
- •2.1 Связевое решение
- •3 Подбор профилированного настила
- •4 Подбор прогона
- •5 Определение нагрузок на поперечную раму
- •6 Статический расчет поперечной рамы
- •7 Конструктивный расчет фермы
- •8 Конструктивный расчет колонны
- •8.1 Определение расчетных длин колонны
- •8.2 Подбор сечения верхней части колонны
- •8.3 Подбор сечения нижней части колонны
- •8.4 Расчет подкрановой ветви
- •8.5 Расчет шатровой ветви
- •8.6 Расчет решетки нижней части колонны
- •8.7 Проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента как единого стержня
- •9 Конструирование и расчет узлов
- •9.1 Узел сопряжения верхней и нижней части колонны
- •9.2 Конструирование и расчет базы колонны
- •9.3 Расчет анкерных болтов
- •Приложение а Расчетные сочетания усилий
- •Библиографический список
8 Конструктивный расчет колонны
8.1 Определение расчетных длин колонны
Расчетные длины колонны в плоскости рамы определяем по п. 6.11[2]. Так как l2/l1 = 5,28/8,82 = 0,599 < 0,6, но N1/N2 = 2305,47/886,17 = 2,6 < 3, то использовать данные табл. 18 [2] нельзя. Определяем расчетные длины в соответствии с прил. 6 [2], используя табл. 68, так как верхний конец колонны имеет возможность свободного смещения и закреплен только от поворота. Определим дополнительные параметры:
(8.1)
где – принятое соотношение жесткостей верхней и нижней частей колонны;
l2, l1 – длины верхнего и нижнего участков колонны.
(8.2)
где
N1, N2 – продольные силы в нижней и верхней частях колонны.
По данным табл. 68 [2] при найденных параметрах n и α1 находим коэффициент расчетной длины для нижнего участка колонны μ1 = 1,935.
Коэффициент расчетной длины μ2 для верхнего участка колонны определяем из условия:
(8.3)
Таким образом, расчетные длины в плоскости рамы будут:
-
для нижней части колонны м;
-
для верхней части колонны м.
Расчетные длины колонны из плоскости рамы определяются по п. 6. 13 [2] и будут равны:
-
для нижней части колонны м;
-
для верхней части колонны м.
8.2 Подбор сечения верхней части колонны
Сечение верхней части колонны принимаем в виде сварного двутавра с высотой сечения hв = 1000 мм. Требуемую площадь сечения определяем исходя из формулы Ясинского:
(8.4)
Из нее получаем формулу для нахождения требуемой площади:
(8.5)
где φx = 0,8 – принятый коэффициент продольного изгиба;
– принятое соотношение;
M, N - усилия из РСУ;
Ry = 23 кН/см2 – расчетное сопротивление стали С235 (табл. 50* [2]) при толщине проката 2-20 мм;
γс = 1 – коэффициент условия работы для случая, не оговоренного в табл. 6* [2].
Расчет требуемой площади ведем для двух комбинаций усилий:
-
Nmax=-886,174 кН, Mcor=320,648 кНм
-
Mmax=1239,453 кНм, Ncor=-811,2 кН
см2
см2
Для расчета принимаем вторую комбинацию усилий с получившейся площадью Аr2 = 163,8 см2.
Сечение компонуем с учётом условия местной устойчивости стенки, согласно п. 7.14* [2].
По относительному эксцентриситету
(8.6)
где см – эксцентриситет.
и условной гибкости
(8.7)
по табл. 27* [2] определяем наибольшую условную гибкость стенки:
(8.8)
По п. 7.14* [2] определяем предельное отношение расчётной высоты стенки к её толщине:
(8.9)
где hef – расчетная высота стенки, согласно п. 7.1 [2] равная фактической высоте.
Тогда, принимая толщину полок tf = 18 мм получим высоту стенки см. Толщину стенки определим по условию выше:
см.
Толщина стенки получается слишком большая. Это неэкономично. Поэтому для дальнейших расчетов принимаем вместо площади сечения А по п. 7. 20* [2] площадь Аred, в которую входит только устойчивая часть стенки.
В результате принимаем сечение со следующими размерами: . При этом геометрические характеристики будут следующие:
А = 2481,8+196,4 = 269,2 см2;
Ix = = 491241,4 см4;
Iу = см4;
Wx = 491241,4/50 = 9824,828 см3;
см; ;
см, см;
, ;
Проверка общей устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента.
По табл. 73 [2] коэффициент формы сечения при , , находится по интерполяции между двумя значениями:
(8.11)
(8.12)
Приведенный относительный эксцентриситет:
(8.13)
.
По табл. 74 [2] .
(8.14)
где
см
см2
Недонапряжение составляет .
Устойчивость в плоскости действия момента обеспечена.
Проверка устойчивости из плоскости действия момента верхней части колонны.
По табл. 72 [2] .
кН.м
Согласно п. 5.31 [2]:
(8.15)
где =0,7 – при mx<1, табл.10 [2];
=1 – так как .
(8.16)
Недонапряжение составляет .
Устойчивость из плоскости действия момента обеспечена.
Проверка местной устойчивости полки верхней части колонны.
Предельное значение отношения ширины свеса полки к её толщине определяем по табл. 29* [2]:
(8.17)
Фактическое значение:
см.
Местная устойчивость полки обеспечена.
Проверка по предельной гибкости в плоскости верхней части колонны.
Проверку по предельной гибкости осуществляем по табл. 19* [2] по формуле:
(8.18)
где
Проверка по гибкости в плоскости обеспечена.
Проверка по предельной гибкости из плоскости верхней части колонны.
Проверка по гибкости из плоскости обеспечена.
Проверка на постановку ребер жесткости.
Согласно п. 7. 21* [2] при выполнении условия
(8.19)
колонну требуется укреплять поперечными ребрами жесткости.
.
Условие выполняется.
Согласно п. 7. 21* расстояния между ребрами (2,5-3)hef =241-289,2 см.
Принимаем 1 парное симметричное ребро жесткости с шагом 250 см.
Согласно п. 7.10 [2] ширина выступающей части парного симметричного ребра bh :
(8.20)
Толщина ребра ts :
(8.21)
Принимаем размеры двусторонних ребер жесткости 80х6 мм.
Поперечное сечение представлено на рис. 8.1.
Рисунок 8.1 – Сечение верхней части колонны