Metodichka_otredaktirovannaya
.pdf
30
αm = |
|
|
|
M |
B |
|
= |
103,61 106 |
= 0,262, |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
R |
b |
b h 2 |
8,50 220 4602 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ξ = 1− |
|
|
1− 2αm |
|
= 1− |
1− 2 0,262 = 0,310 < 0,35 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
M |
B |
|
|
|
|
|
103,61 106 |
|||
A = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
= 750,8 мм2 |
|
|
|
|
|
|
(1− 0,5 ξ) h |
|
(1− |
|
|||||||||
s |
|
R |
s |
355 |
0,5 0,310) 460 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
||
Принято: 4 16А400 с Аs=804 мм2(+6,6%). |
|
|
|||||||||||||||
в) |
Средние пролеты. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
На положительный момент М2=90,66 кН·м.
h=500 мм; сечение тавровое (полка на стороне сжатой части сечения – рис. 8, а); а=65 мм; h0=435 мм.
Расчетная ширина полки:
bf ′ = b + l2 /3 = 220 + 5500/3 = 2053 мм;
bf ′ = S = 2000мм < 2053 мм.
Принимаем в расчете bf ′ = 2000 мм.
|
90,66106 |
αm = |
8,50 2000 4352 = 0,028, |
ξ = 1− 
1− 2αm = 1− 
1− 2× 0,028 = 0,029 ; x=ξ·h0=0,029·435=12,4 мм< hf ′ = 70 мм,
т. е. нейтральная ось действительно находится в полке.
90,66 106
As = 355 (1− 0,5 0,029) 435 = 595,6 мм2. Принято 4 14А400 с Аs=616 мм2(+3,3%).
На отрицательный момент М6-7=-36,99 кН·м.
h=500 мм; сечение прямоугольное, шириной b=220 мм (полка в растянутой зоне – рис. 8, в); а=85 мм; h0=415 мм.
36,99 106
αm = 8,50 220 4152 = 0,115; ξ=0,122;
36,99 106
As = 355 (1− 0,5 0,122) 415 = 267.4 мм2.
31
Принято 2 14А400 с Аs=308 мм2 (+13,2%).
г)Средние опоры С.
Мс=-90,66 кН·м;h=500 мм; сечение прямоугольное, шириной b=220 мм (полка в растянутой зоне – рис. 8,б); а=40 мм; h0=460 мм.
90,66 106
αm = 8,50 220 4602 = 0,229
ξ=0,264,
90,66 106
As = 355 (1− 0,5 0,264) 460 = 639,6 мм2.
Принято: 2 16 А400 + 2 14 А400 с Аs=402+308=710 мм2 (+9,9%).
д) Крайняя опора А.
Требуемая площадь рабочей арматуры в гнутой опорной сетке ( рис. 7):
АsопА≥0,25Аs1=0,25·872,2=218,0 мм2 Принято: 2 12А400 с Аs =226 мм2 (+3,5%).
6. Расчет балки на прочность по наклонным сечениям
Крайний пролёт
Расчёт на QBл = 158,24 кН
а) Проверка прочности по наклонной сжатой полосе
Qmax = 158,24кН < 0,3Rb b h0 =
= 0,3 8,5 220 435 = 244040Н = 244,04кН
т.е. прочность наклонной сжатой полосы обеспечена б) Проверка прочности наклонных сечений.
Предварительно принимаем в качестве поперечной арматуры6А400 с шагом Sw1 = 125 мм
q |
|
= |
Rsw Asw |
= |
28528,32 |
= 129,05 Н/мм |
|||||
sw |
|
|
|
||||||||
|
|
sw |
|
|
|
|
125 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Поскольку |
qsw1 |
= |
|
129,05 |
= 0,782 > 0,25, т.е. условие |
||||||
Rbt b |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
0,75220 |
|||||
qsw =≥ 0,25Rbt b соблюдается хомуты полностью учитываются в расчёте и Mb определяется по формуле:
Mb = 1,5Rbt b h02 = 1,5 0,75 220 4352 = 46,83106 Н мм
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
32 |
||||
Определение длины проекции невыгоднейшего наклонного |
||||||||||||||||
сечения С: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
= q − p |
|
= 47,95 − |
36,0 |
= 29,95 кН/м(Н/мм) |
|||||||||||
2 |
|
|
|
|||||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Поскольку |
|
qsw |
|
|
|
= 0,782 < 2,значение С определяется по формуле: |
||||||||||
|
R |
|
b |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
bt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
46,83106 |
|||||
|
|
|
|
M |
b |
|
|
|
||||||||
C = |
|
|
= |
|
|
|
|
|
= 1250,5 мм |
|||||||
|
q1 |
29,95 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Принимаем С=1250 мм < 3h0 = 3 435 = 1305 мм |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
≤ 2h0 = 2 435 = 870мм |
||||||
C0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 435мм |
|||||
= 870мм > h0 |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=1250 мм |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
≤ C |
||||||
Тогда Qb = |
M |
b |
= |
46,8310 |
6 |
= 37450Н = 37,45кН |
|
|
|
||||
|
|
1250 |
|
|||
|
C |
|
|
|||
Qsw = 0,75 qsw c0 = 0,75129,05 870 = 84200Н = 84,20кН
Q= Qmax − q1 c = 158,24 − 29,951,250 = 120,8кН
Q= 120,8кН < Qb + Qsw = 37,45 + 84,20 = 121,7кН (+0,7%) , т.е. прочность наклонных сечений у опоры В слева обеспечена. Проверка требования
|
|
|
|
|
R |
b h2 |
0,75 220 435 |
2 |
|
|
S |
|
= 125мм < S |
|
= |
bt |
0 |
= |
|
|
= 197,3 мм |
w1 |
w max |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Qmax |
158240 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
Средний пролёт
Расчёт на QBп = 131,87 кН
а) Проверка прочности по наклонной сжатой полосе
Qmax =131,87кН < 0,3Rb b h0 =
= 0,3 8,5 220 435= 244040Н = 244,04кН
т.е. прочность наклонной сжатой полосы обеспечена б) Проверка прочности наклонных сечений.
Предварительно принимаем в качестве поперечной арматуры6А400 и её шаг Sw1 = 175 мм
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
33 |
|
|
||
|
|
|
q |
|
|
|
= |
Rsw Asw |
|
= |
285 28,3 2 |
= 92,18 Н/мм |
||||||||||||
|
|
sw |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sw |
|
|
|
|
|
175 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
Поскольку |
|
|
qsw1 |
= |
92,18 |
= 0,559 > 0,25, т.е. условие |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
0,75 220 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
qsw |
|
=≥ 0,25Rbt b соблюдается хомуты полностью учитываются в рас- |
||||||||||||||||||||||
чёте и Mb |
|
определяется по формуле: |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
M |
b |
|
= 1,5R |
bt |
b h2 |
= 1,5 0,75 220 4352 = 46,83106 Н мм |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
||||
Поскольку |
|
|
qsw |
|
= 0,559 < 2 ,значение С определяется по формуле: |
|||||||||||||||||||
|
R |
b |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
bt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
46,83106 |
|
|
|
|
|
|||||||||
C = |
|
M |
b |
|
= |
|
= 1250 мм |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
q1 |
|
|
29,95 |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Принимаем С=1250 < 3h0 |
= 3 435 = 1305 мм |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
≤ 2h0 = 2 435 = 870мм |
||||||||||||||||
C0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 435мм |
|||||||||||
= 870мм > h0 |
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
≤C =1250 мм |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
b |
|
|
|
46,83106 |
|||||||||||
Тогда Q = |
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 37450Н = 37,45кН |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
b |
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
|
1250 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Qsw = 0,75 qsw c0 = 0,75 92,18 870 = 60146 Н = 60,1кН
Q= Qmax − q1 c = 131,87 − 29,951,250 = 94,4кН
Q= 94,4кН < Qb + Qsw = 37,45 + 60,1 = 97,6кН
т.е. прочность наклонных сечений у опоры В справа обеспечена. Проверка требования
|
|
|
|
|
|
R b h2 |
0,75 220 435 |
2 |
|
|
|
|
||
S |
|
= 175мм < S |
|
|
= |
bt |
0 |
= |
|
|
= 236,8 мм |
|
||
w1 |
wmax |
Qmax |
|
131870 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Расчёт на Q |
A |
= 105,49 |
кН не требуется, так как Q |
A |
< Qп |
, а |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
||
шаг Sw1 увеличивать до 225мм нельзя из-за конструктивных требований Sw1 ≤ 0,5h0 = 0,5 435 = 217,5 мм.
34
Из выполненных расчётов можно видеть, что примененные предварительно принятой поперечной арматуры 6А400 запасы прочности в наклонных сечениях балки незначительны.
Определение длины приопорных участков
В средней части пролёта балки шаг хомутов может быть увеличен до значения:
|
= |
|
< 0,75h0 = 0,75 435 = 326,3 мм |
||||
Sw2 |
300мм |
|
|
|
|
||
|
|
|
< 500мм |
|
|||
q |
|
= |
Rsw Asw |
= |
28528,32 |
= |
53,77 Н/мм |
sw2 |
sw |
|
|||||
|
|
300 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|||
qsw2 = 53,77 ≥ 0,25Rbt b = 0,250,75 |
220 = 41,25Н/мм |
||||||
qsw = 0,75 (qsw1 − qsw2 ) = 0,75 (129,05 − 53,77) = 56,5н / мм(кН / м)
Так как qsw = 56,5кН / м > q1 = 29,95кН / м , длина приопорных участков определяется по формуле
l |
= |
Qmax − (Qb min +1,5qsw2 h0) |
− 2h , |
|
|||
1 |
|
0 |
|
|
|
q1 |
|
Где для крайнего пролёта
Qb min = 0,5Rbt b h0 = 0,5 0,75 220 435 = 35888 Н = 35,89кН
У опоры А |
Qmax=QА=105,49 кН |
|||||
l = |
Qmax |
− (Qb min +1,5qsw2 h0) |
− 2h = |
|||
|
|
|||||
1 |
|
|
q1 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
105,49 − (35,89 +1,5 |
53,77 0,435) |
− 2 0,435 = 0,283 м |
|||
|
|
|||||
|
|
|
29,95 |
|
|
|
У опоры В слева Qmax=Qbл=158,24 кН
35
l |
= |
Qmax − (Qb min + 1,5qsw 2 h0) |
− 2h |
|
= |
||||||
|
|
0 |
|||||||||
1 |
|
|
|
|
q1 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
= |
158,24 − (35,89 + 1,5 53,77 0,435) |
− 2 0,435 = 2,04 м |
|||||||||
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
29,95 |
|
|
|
|
|
|
|
Средний пролёт Qmax= Qbл = Qс=131,9 кН |
|
|
|
|
|||||||
qsw |
= 0,75 (qsw1 − qsw2 ) = 0,75 (92,18 − 53,77) = 28,8н / мм(кН / м) |
||||||||||
Так как |
|
qsw = 28,8кН / м > q1 = 29,95кН / м |
|||||||||
l |
|
|
= |
Qmax − (Qb min + 1,5qsw 2 h0) |
− 2h |
|
|
= |
|||
1 |
|
0 |
|||||||||
|
|
|
q1 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
= 131,9 − (35,89 + 1,5 53,77 0,435) − 2 0,435 = 1,16 м 29,95
Qbmin = 0,5Rbt b h0 = 0,5 0,75 220 435 = 35888Н = 35,89кН
ГРАФИЧЕСКИЙ МЕТОД
Длины припорных участков принимаются большими из двух полученных расчетным и графическим методами значений т.е. в нашем случае соответственно 1.4, 2.5 и 2.0 м
36
Библиографический список
1 . СП 20.13330.2011 Нагрузки и воздействия Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*. [Текст]: утв. Минрегион России 27.12.2010: дата введения 20.05.2011. – М.:ООО ЦПП, 2011. - 80 с.
2 . СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения [Текст]:утв. Государственным комитетом Российской Федерации по строительству и жилищно-коммунальному комплексу от 30.06.2003: взамен СНиП 2.03.01-84: дата введ. 01.03.2004.-М.:ГУП НИИЖБ, 2004.-26с.
3 . СП 52-101-2003.Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры [Текст]:утв. Государственным комитетом Российской Федерации по строительству и жилищнокоммунальному комплексу от 30.06.2003: взамен СНиП 2.03.01-84:
дата введ. 01.03.2004.-М. ГУП НИИЖБ, 2004.-55с.
4. Руководство по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций [Текст]:Научно-исследовательский институт бе-
тона и железобетона Госстроя СССР – М.: Стройиздат, 1975, 192с 5 . Руководство по конструированию бетонных и железобетонных
конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения)[Текст]:ГПИ Ленингр. Промстройпроект Госстроя СССР, ЦНИИ-
промзданий Госстроя СССР. – М.: Стройиздат, 1978.-175 с.
6. Байков, В. Н.,. Железобетонные конструкции. Общий курс [Текст]: учеб. для вузов / В. Н. Байков,. Э. Е. Сигалов. Изд. 5-е, перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1991.-767 с.: ил.
|
Сортамент арматуры (выборка из полной таблицы) |
|
|
|
Приложение А |
|||||||||
Номи- |
|
Расчетная площадь поперечного сечения, мм2, при числе стерж- |
Теоре- |
Диаметр арматуры |
||||||||||
наль- |
|
|
|
|
|
ней |
|
|
|
|
тиче- |
по сортаменту |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ская |
|
(«+»): |
|
||
ный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
масса 1 |
|
А240 |
|
|
диа- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м |
|
и |
|
|
метр, |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
B500 |
А300 |
||
|
стерж- |
А400 |
||||||||||||
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ня, кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
7,1 |
14,1 |
21,2 |
28,3 |
35,3 |
42,4 |
49,5 |
56,5 |
63,6 |
0,052 |
+ |
- |
- |
4 |
|
12,6 |
25,1 |
37,3 |
50,2 |
62,8 |
75,4 |
87,9 |
100,5 |
113 |
0,092 |
+ |
- |
- |
|
|
|
|
|
||||||||||
5 |
|
19,6 |
39,3 |
58,9 |
78,5 |
98,2 |
117,8 |
137,5 |
157,1 |
176,7 |
0,144 |
+ |
- |
- |
6 |
|
28,3 |
57 |
85 |
113 |
141 |
170 |
198 |
226 |
254 |
0,222 |
- |
+ |
- |
8 |
|
50,3 |
101 |
151 |
201 |
251 |
302 |
352 |
402 |
453 |
0,395 |
- |
+ |
- |
10 |
|
78,5 |
157 |
236 |
314 |
393 |
471 |
550 |
628 |
707 |
0,617 |
- |
+ |
+ |
12 |
|
113,1 |
226 |
339 |
452 |
565 |
679 |
792 |
905 |
1018 |
0,888 |
- |
+ |
+ |
14 |
|
153,9 |
308 |
462 |
616 |
769 |
923 |
1077 |
1231 |
1385 |
1,208 |
- |
+ |
+ |
16 |
|
201,1 |
402 |
603 |
804 |
1005 |
1206 |
1407 |
1608 |
1810 |
1,578 |
- |
+ |
+ |
18 |
|
254,5 |
509 |
763 |
1018 |
1272 |
1527 |
1781 |
2036 |
2290 |
1,998 |
- |
+ |
+ |
20 |
|
314,2 |
628 |
942 |
1256 |
1571 |
1885 |
2199 |
2513 |
2827 |
2,466 |
- |
+ |
+ |
22 |
|
380,1 |
760 |
1140 |
1520 |
1900 |
2281 |
2661 |
3041 |
3421 |
2,984 |
- |
+ |
+ |
25 |
|
490.9 |
982 |
1473 |
1963 |
2454 |
2945 |
3436 |
3927 |
4418 |
3,853 |
- |
+ |
+ |
28 |
|
615,8 |
1232 |
1847 |
2463 |
3079 |
3695 |
4310 |
4926 |
5542 |
4,834 |
- |
+ |
+ |
32 |
|
804,3 |
1609 |
2413 |
3217 |
4021 |
4826 |
5630 |
6434 |
7238 |
6,313 |
- |
+ |
+ |
36 |
|
1017,9 |
2036 |
3054 |
4072 |
5089 |
6107 |
7125 |
8143 |
9161 |
7,990 |
- |
+ |
+ |
40 |
|
1256,6 |
2513 |
3770 |
5027 |
6283 |
7540 |
8796 |
10053 |
11310 |
9,865 |
- |
+ |
+ |
37
38
П р и л о ж ен и е Б
Нормативные сопротивления бетона
|
|
Нормативные значения сопротивления бетона Rb,n и Rbt,n |
||||||
Вид со- |
расчётные значения сопротивления бетона для предель- |
|||||||
против- |
ных состояний второй группы Rb,ser |
и Rbt,ser, |
МПа, при |
|||||
ления |
классе бетона по прочности на сжатие |
|
|
|
||||
В10 |
В15 |
В20 |
В25 |
В30 |
|
В35 |
||
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сжатие |
|
|
|
|
|
|
|
|
осевое |
7,5 |
11,0 |
15,0 |
18,5 |
22,0 |
|
25,5 |
|
Rb,n, Rb,ser |
|
|
|
|
|
|
|
|
Растяже- |
|
|
|
|
|
|
|
|
ние |
осе- |
0,85 |
1,1 |
1,35 |
1,55 |
1,75 |
|
1,95 |
вое |
Rbt,n, |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
Rbt,ser |
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчётные сопротивления бетона
|
Расчётные значения сопротивления бетона для предель- |
||||||
Вид со- |
ных состояний первой группы Rb и Rbt, МПа, при классе |
||||||
против- |
бетона по прочности на сжатие |
|
|
|
|||
ления |
В10 |
В15 |
В20 |
|
В25 |
В30 |
В35 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Сжатие |
6,0 |
8,5 |
11,5 |
|
14,5 |
17,0 |
19,5 |
осевое Rb |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Растяже- |
|
|
|
|
|
|
|
ние осе- |
0,56 |
0,75 |
0,9 |
|
1,05 |
1,15 |
1,3 |
вое Rbt |
|
|
|
|
|
|
|
39
Приложение В
Нормативные и расчетные сопротивления, модули упругости арматуры
|
Нормативные |
Расчетные сопротивления арматуры |
|
|||
|
сопротивления |
для предельных состояний первой |
|
|||
|
Rsnирасчетные |
|
группы, МПа |
|
Модуль |
|
Класс |
сопротивления |
растяжению |
|
упруго- |
||
растяжению |
|
стиар- |
||||
арма- |
|
|
|
|
||
дляпредель- |
|
|
|
|
матуры, |
|
туры |
|
|
поперечной |
сжатию, |
||
ныхсостояний |
|
|
5 |
|||
|
продоль- |
|
(хомутов и |
Rsc |
Еs·10, |
|
|
второйгруппы |
|
||||
|
ной, |
|
отогнутых |
МПа |
||
|
|
|
||||
|
Rsser, ,МПа |
|
|
|
||
|
Rs |
|
стержней), |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Rsw |
|
|
А240 |
240 |
215 |
|
170 |
215 |
2,0 |
А300 |
300 |
270 |
|
215 |
270 |
2,0 |
А400 |
400 |
355 |
|
285 |
355 |
2,0 |
А500 |
500 |
435 |
|
300 |
400(435) |
2,0 |
|
|
|||||
В500 |
500 |
415 |
|
300 |
360(415) |
2,0 |
|
|
|
|
|
|
|
ПримечаниеЗначение Rsc в скобках используют только при расчёте на кратковременное действие нагрузки.
Данные для подбора рабочей арматуры сварных сеток с поперечным расположением рабочих стержней
Класс |
Номинальный |
Расчетная площадь поперечного сечения |
||||||
рабо- |
диаметр ра- |
рабочих стержней, мм2, на 1 пог. м, длины |
||||||
чей |
бочих стерж- |
|
сеток при шаге стержней, мм: |
|
||||
арма- |
ней, |
|
|
|
|
|
|
|
туры |
мм |
75 |
100 |
125 |
150 |
175 |
200 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
94,2 |
70,7 |
56,5 |
47,1 |
40,4 |
35,3 |
|
B500 |
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
167,2 |
125,6 |
100,5 |
83,8 |
71,8 |
62,8 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
261,8 |
196,3 |
157,1 |
130,9 |
112,2 |
98,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
377 |
283 |
226 |
189 |
162 |
141 |
|
А400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
670 |
503 |
402 |
335 |
287 |
251 |
||
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|