2.4 Плита перекрытия

При принятой разбивке балочной клетки (по две промежуточные второстепенные балки на пролет главной балки) и шагах колонн l поперек и l_к вдоль здания в пределах 5-7 м для всех комбинаций l и l_к, которые могут иметь место в зданиях на курсовой проект, отношение сторон полей плиты равно l₁:l₂>2 (рис. 2) и неразрезная многопролетная плита перекрытия может рассчитываться как балочная, т.е. как работающая в одном направлении – с пролетами вдоль меньшей стороны полей l₁ (поперек здания); опорами ее являются второстепенные балки, на которые непосредственно и передается нагрузка с плиты. Армирование неразрезной балочной плиты расчетной арматурой производится также только в этом одном, рабочем направлении – перпендикулярно второстепенным балкам.

Расчет балочной плиты как многопролетной неразрезной балки выполняется для полосы шириной в 1 м (рис. 2). Найденная по расчету рабочая арматура располагается в соответствии с эпюрой M: в пролетах – в нижней зоне, а на опорах – в верхней зоне плиты.

Площадь сечения рабочих поперечных стержней надопорных сеток над крайними второстепенными балками должна составлять, согласно [5], не менее 50% от расчетной площади нижней арматуры крайнего пролета, что в стадии предельного равновесия отвечает величине неучтенного в расчете отрицательного момента на крайней опоре, равной M_A-ql₁²/20, где q – полная расчетная погонная нагрузка на полосу плиты шириной в 1 м, а l₁ – крайний расчетный пролет ее (см. ниже). Для надежности анкеровки рабочих стержней и конструктивного армирования выступа плиты крайнюю надопорную сетку следует заводить за внутреннюю грань балки в соответствии с рис. 2.

Поскольку расчетными опорными сечениями являются сечения по граням второстепенных балок, расчетные пролеты равны (рис. 3):

крайние – l₁=S-1,5b_B-0,05 м; средние – l₂= S-b_B>l₁.

Нагрузка на плиту принимается равномерно распределенной. Полная расчетная нагрузка на 1 м² площади плиты численно равна погонной нагрузке q вдоль ее пролета для расчетной полосы шириной в 1 м (рис. 2).

С учетом коэффициента надежности по ответственности _n она будет равна:

q=_n(g₀+₀) ,кН/м.

где g₀ (кН/м²) – постоянная расчетная нагрузка от собственного веса плиты и пола с перегородками при коэффициенте надежности по нагрузке _=1,1;

₀ (кН/м²) – временная расчетная нагрузка с коэффициентом надежности по нагрузке _=1,2.

Рисунок 3 - Расчетные пролеты и армирование монолитной

Балочной плиты

Изгибающие моменты в расчетных сечениях балочной плиты с учетом перераспределения их вследствие пластических деформаций равны [4]:

в крайних пролетах – ;

на вторых с края опорах B^* при раздельном армировании – ;

во всех средних пролетах – ;

на всех средних опорах –;

Рабочая высота плиты h₀ определяется по изгибающему моменту M₁ в крайнем пролете при ширине сечения b=1000 мм и =0,23-0,27; полная высота плиты h_п=h₀+a. При толщине защитного слоя 20 мм и диаметрах рабочих стержней от 4-5В500 до 6-8A400 величина a=22-24 мм. Найденная полная высота (толщина) плиты округляется до 10 мм. Если найденная высота (толщина) плиты будет отличаться от предварительно принятой, на основании которой была подсчитана постоянная нагрузка, то необходимо провести перерасчет нагрузки с новой толщиной плиты.

Затем по принятой полной высоте плиты h_п и соответствующему ей значению рабочей высоты h₀=h_п-a, во всех расчетных сечениях определяется площадь рабочей арматуры As (мм²/м).