- •Курсовой проект
- •1. Задание к курсовому проекту.
- •2. Описание технологической схемы.
- •3. Расчет основного аппарата.
- •3.1 Определение производительности по дистилляту и кубовому остатку.
- •3.2 Определение молярных концентраций исходной смеси, дистиллята и кубового остатка.
- •3.3 Построение равновесной кривой и изобары температур кипения
- •3.4 Определение минимального флегмового числа.
- •3.5 Определение рабочего флегмового числа.
- •3.6 Средние массовые расходы.
- •3.6.1Средние массовые расходы по жидкости верхней и нижней части колонны.
- •3.6.2 Средние массовые потоки пара верхней и нижней частях колоны.
- •3.7 Определение скорости пара и диаметра колонны.
- •3.7.1 Средняя скорость пара.
- •3.7.2 Диаметр ректификационной колонны.
- •3.7.3 Скорость пара в рабочем сечение тарелки.
- •3.8 Гидравлический расчет тарелок.
- •3.8.1 Гидравлический расчет тарелок в верхней части колоны.
- •3.8.2 Гидравлический расчет тарелок в нижней части колоны.
- •3.8.3 Минимальное расстояние между тарелками.
- •3.9.4 Общее число единиц переноса на тарелку.
- •3.9.5 Локальная эффективность.
- •3.9.6 Фактор массопередачи.
- •3.9.7 Число ячеек полого перемешивания.
- •3.9.8 Относительный унос жидкости.
- •3.9.9 К.П.Д. По Мэрфри.
- •3.9.10. Построение кинематической лини.
- •3.9.11 Определение гидравлического сопротивления колонны.
- •5.2 Расчет Конденсатора.
- •5.3 Расчет Кипятильника.
- •5.4 Расчет Холодильника.
- •5.5 Насос для подачи исходной смеси.
- •7. Тепловой баланс процесса ректификации.
3.9.10. Построение кинематической лини.
Зная эффективность по Мэрфри определим концентрацию легколетучего компонента в паре на выходе из тарелке yк по соотношению:
;
где: yк - концентрацию легколетучего компонента в паре на входе в тарелку.
;
Результаты заносим в таблицу 9.
Таблица 9.
x |
0.034 |
0.1 |
0.2 |
0.3 |
0.4 |
0.5 |
0.538 |
0.6 |
0.7 |
0.8 |
0.9 |
0.985 |
y |
0.073 |
0.224 |
0.408 |
0.533 |
0.634 |
0.718 |
0.745 |
0.787 |
0.844 |
0.896 |
0.948 |
0.992 |
На диаграмме y – x (рис. 7) полученныеточки соединяем плавной линией. Построенная кривая является кинетической кривой.
Число реальных тарелок, которое обеспечивает заданную четкость разделения, находим путем построения ступенчатой линии между рабочей и кинетической линиями. Построение ступенчатой линии проводим от концентраций xf,xpи отxf, xw.
Число ступеней в пределах концентрацийxf…xpравно числу реальных тарелок в укрепляющей секции колонны. Число ступеней в пределах концентрацийxf…xwравно числу реальных тарелок исчерпывающей секции колонны.
В результате построения получаем:
число реальных тарелок в укрепляющей секции колонны – 12;
число реальных тарелок в исчерпывающей секции колонны – 7;
общее число тарелок – 19.
Высоту тарельчатой ректификационной колонны определим:
м;
3.9.11 Определение гидравлического сопротивления колонны.
Суммарное гидравлическое сопротивление колонны:
Па;
где: N – общее число тарелок в колонне, равное 19
4. Расчет проходного диаметра штуцеров колонны и выбор
фланцев.
4.1 Штуцер для входа исходной смеси.
м;
где: Vи – объемный расход исходной смеси, м3/с;
м3/с;
ωи– скорость потока, так как смесь поступает в колонну под напором, принимаем скорость равной 1,2м/с;
Gи – массовый расход исходной смеси, кг/с;
ρи – плотность исходной смеси, кг/м3;
Принимаем диаметр штуцера dи = 100 мм.
4.2 Штуцер для выхода пара в дефлегматор.
м;
где: Vп – объемный расход пара, м3/с;
ωп– скорость потока пара, принимаем равной 1.6м/с;
м3/с;
кг/с;
Gп – массовый расход пара, кг/с;
ρy – плотность пара, кг/м3;
Mд – молярная масса конечного пара/флегмы;
Принимаем диаметр штуцера dи = 160 мм.
4.3 Штуцер для входа флегмы в колонну.
м;
где: Vф – объемный расход флегмы, м3/с;
ωф– скорость флегмы, принимаем равной 1.2м/с;
м3/с;
кг/с;
Ф – массовый расход флегмы, кг/с;
ρф – плотность флегмы, кг/м3;
Mд – молярная масса конечного пара/флегмы;
Принимаем диаметр штуцера dи = 100 мм.
4.4 Штуцер для выхода кубовой жидкости.
где: Vк– объемный расход кубовой жидкости,м3/с;
м3/с;
Gк– массовый расход кубовой жидкости, кг/с;
кг/с;
W– массовый расход кубового остатка,кг/с;
Ф- массовый расход флегмы,кг/с;
ωк – скорость истечения. Так как жидкость выходит самотеком, принимаем 0.2м/с.
Принимаем диаметр штуцера dк= 170мм.
4.5 Штуцер для входа пара из кипятильника.
где: Vц – объемный расход пара, выходящего из кипятильника 15, м3/с;
Gц – массовый расход циркуляционного пара кг/с;
п – плотность пара из кипятильника, кг/м3;
Mср = 47,38
Mср – молярная масса пара;
ωц – скорость входа потока пара из кипятильника, принимаем 20 м/с.
Принимаем диаметр штуцера dц = 170 мм.
4.6 Изготовление штуцеров и выбор фланцев.
Для упрощения конструктивных деталей колонны, будем изготовлять штуцера из отрезков труб соответствующих диаметров. Внешний вылет штуцеров составляет 1.5 от диаметра штуцера, внутренний - 0.3. Чтобы предупредить попадание жидкости во внутреннее пространство штуцера, подающего циркуляционный пар, труба, из которой он изготовлен, обрезается под углом книзу.
К выступающим отрезкам труб привариваются фланцы плоские стальные.
5. Подбор вспомогательного оборудования.
5.1 Расчет Дефлегматора.
Без учета потерь тепла, расход теплоты:
Вт;
где средняя удельная теплоемкость дистиллята, равная
Средняя разность температур:
= 12.76оС;
Ориентировочная поверхность теплообмена:
полагая Kор = 300 , т. е. приняв его таким же, как и при конденсации от пара к жидкости.
По каталогу ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШа, 1991г., «Кожухотрубчатые теплообменные аппараты общего и специального назначения» принимаем наиболее близкий к ориентировочному значению площади поверхности конденсатор КНГ.
Выбираем стандартный теплообменных аппаратов по ГОСТу 15122-79:
Теплообменник «кожухотрубный» D=600 мм; dн=25х2 мм; n=257; z=1; l=3 м; Sт=0.089 м2; Sм=0.053 м2; Sв.п=0.04 м2; h=300 мм; nр=17; F=61 м2.