10046
.pdfПродолжение табл. 1.1
Тип поверхно- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Формула для расчета коэффициента |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
сти, вид тепло- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание |
||||||
обмена, режим |
|
|
|
|
|
теплоотдачи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
гидравлического сопротивления |
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
течения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Теплообмен |
|
При 10-1 < Re < 106 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Поправочный |
|
||||||||||||
при |
попереч- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Nu 1,11c Rem Pr0,31(0, 785Tст / T )m/4 , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
множитель m/4 |
|
|||||||||||||||
ном обтекании |
где Nu = αdн / λ; Re = wdн / v; w – скорость теплоносителя в свободном сечении перед трубой; Тст и Т – |
(0,785Тст/Т) |
име- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
пучков гладких |
ет |
существенное |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
средние абсолютные температуры стенки и потока; значения с и m зависят от числа Re |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
труб [29] |
|
|
|
значение для газов. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Re |
|
|
|
|
|
c |
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
Re |
|
c |
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для жидкостей его |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
0,4 – 4 |
|
|
0,891 |
0,330 |
|
|
4000 – 40000 |
0,174 |
|
|
0,618 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
можно |
принять |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
4 – 40 |
|
|
0,821 |
0,385 |
|
40000 – 400000 |
0,0239 |
|
0,805 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
равным единице. |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
40 – 4000 |
|
|
0,615 |
0,466 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Вынужденное |
|
|
Nu |
Aczcφcsψ |
m |
Re |
n |
Pr |
0,33 |
(Pr/ Prст ) |
0,25 |
, |
|
|
|
Шахматный пучок |
|
|
|
|
|
Теплофизические |
||||||||||||||||||||
поперечное |
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
При Re = 2∙103…1,8∙105 и l / dэ = 0,15…6,5 |
|
|
свойства выбирают |
|||||||||||||||||||||||||||||
под |
углом |
к |
где A = 0,36; m = –0,5 и n = 0,6ψ0,07 – для |
|
Eu 2, 7zc c (l / d |
|
|
) Re 0,25; |
|
|
по |
средней темпе- |
||||||||||||||||||||||||||||||
шахматных пучков; A = 0,2; m = –0,7 и n = |
|
э |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
оси |
обтекание |
|
|
|
|
|
z φ |
|
|
|
|
|
|
|
ратуре потока, Prст |
|||||||||||||||||||||||||||
0,65∙ψ0,07 – для коридорных пучков; ψ – ко- |
при Re = 1,8∙105... 106 и l / dэ = 0,15…6,5 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
пучков гладких |
|
|
|
– |
по температуре |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
эффициент оребрения, равный отношению |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
и оребренных |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Eu 0,13zczcφ (l / dэ ) Re |
; |
|
|
стенки. |
Характер- |
|||||||||||||||
полной оребренной поверхности F к нео- |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
труб [27] |
|
где dэ – гидравлический диаметр узкого сечения межре- |
ный размер – дли- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
ребренной F0; l = (F0 / F)dн + (Fр / F) |
|
F |
/ 2n |
на обтекания l |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
берных каналов; z – количество рядов труб по потоку. |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
– характерный размер в Nu и Re; Fр и Fр′ - |
|
|
Коридорный пучок |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
полная и боковая (без торцевых участков) |
При Re = 4∙103…1,6∙105; l / dэ = 0,8…11,5 и |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
поверхности ребер; n – количество ребер в |
(s2 – dн) / (s1 – dн) = 0,5…2,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
трубе; dн – наружный диаметр трубы. |
Eu 0, 26zc |
s |
d |
н |
/ s d |
н |
0,68 |
(l / d |
э |
) Re 0,08 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
Формула |
справедлива |
|
при |
|
Re |
|
= |
|
z |
2 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
= 5000…37∙104 и l = 12…178 мм; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
s d |
н |
|
/ s |
d |
н |
0, 46...2, 2 |
для |
шах- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
матных и Re = 104…37∙104; l = 27…178 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
мм; ψ = 1…18,5 – для коридорных пучков |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
труб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл. 1.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Тип поверхности, |
|
|
|
|
|
|
|
Формула для расчета коэффициента |
|
|
||||||||
вид теплообмена, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание |
||
|
|
|
|
теплоотдачи |
|
|
|
гидравлического сопротивления |
||||||||||
режим течения |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
Здесь s1, s2 и s2′ – поперечный, продольный и диагональный шаги труб. Для шахматных пуч- |
|
|||||||||||||||
|
|
ков гладких труб при z > 2 cz = [0,6 + 0,7 + (z – 2)] / z, при z = 1 cz = 0,6 и при z = 2 cz = 0,65; |
|
|||||||||||||||
|
|
cz′ = 1+1,2∙е–1,792(z – 1); cφ = (sin φ)0,55, где φ – угол между направлением потока и осями труб; |
|
|||||||||||||||
|
|
cφ′ = (sin φ)1,25. Для коридорных пучков гладких труб при z > 2 cz = 0,6 + 0,9 + (z – 2)/z, |
|
|||||||||||||||
|
|
при z = 1 cz = 0,6 и при z = 2 cz′ = 1+0,8е–1,549(z – 1); cφ = (sin φ)0,55 и cφ′ = (sin φ)1,65. Для шахмат- |
|
|||||||||||||||
|
|
ных пучков гладких и ребристых труб cs = [(s1 – dн)/(s2′ – dн)]0,1. Для коридорных пучков глад- |
|
|||||||||||||||
|
|
ких и ребристых труб при s2 / dн > 2 cs = 1; при s2 / dн ≤ 2 cs = [1 + (2s1 / dн – 3)(1 – 0,5 s2 / dн)3]–2. |
|
|||||||||||||||
|
|
Для шахматных пучков ребристых труб cz′ = 1 + 0,00133Re0,535exp(-1,075(z – 1)Re–0,061) и |
|
|||||||||||||||
|
|
cz = 1 + exp(–3,806(1 + z)Re–0,155). Для коридорных пучков ребристых труб |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
0,896(z 1)); c 1 6, 305 Re 0,146 exp( 0, 765(z 1) Re0,239 ) |
|
||||||||||
|
|
c |
z |
1 0, 6 exp( 0, 0121 Re 104 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
||
Течение |
несжи- |
|
|
|
Nu c Re |
0,6 |
1/3 |
|
0,14 |
, |
|
p Pп Pпр pмi , |
Теплофизические свой- |
|||||
маемых |
жидко- |
|
|
|
Pr (μ / μст ) |
|
|
ства выбирают по |
||||||||||
где c = 1,16dэ0,6 при 200 < Re < 20000, если |
где |
Pп = (n + 1)zξρwп2 / 2; n – количество по- |
||||||||||||||||
стей в |
межтруб- |
перегородки отсутствуют; c = 0,24 при |
перечных перегородок; z – число рядов труб в |
средней температуре |
||||||||||||||
ном пространстве |
теплоносителей |
|||||||||||||||||
4 < Re < 50000 – для сегментных перегоро- |
пучке; wп – скорость в узком сечении трубного |
|||||||||||||||||
кожухотрубных |
|
|||||||||||||||||
док и c = 2,08dэ0,6 при 3 < Re < 20000 для |
пучка между перегородками; |
|
||||||||||||||||
теплообменников |
перегородок в форме чередующихся колец и |
|
|
0,001(Re 500) 1/ 2 |
|
|||||||||||||
без перегородок и |
п 0, 23 0, 4 |
|
||||||||||||||||
дисков; Nu = αd / λ; Re = wd / ν; |
|
|
|
; Re = wпd / ν, где d |
|
|||||||||||||
с перегородками |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
– наружный диаметр труб; |
2 |
|
|||||
[27, 29] |
|
dэ = (D |
– nd ) / (D + nd); D – внутренний |
Pпр = 0,2nρwпр / 2, |
|
|||||||||||||
|
где wпр – продольная скорость теплоносителя в |
|
||||||||||||||||
|
диаметр |
кожуха; d |
– наружный диаметр |
|
||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
сечении, где установлена перегородка; |
|
|||||||||||||||
|
|
труб; n – их количество в пучке; w – ско- |
|
|||||||||||||||
|
|
Рмi |
= ξiρw2 / 2 – потери давления в местных |
|
||||||||||||||
|
|
рость теплоносителя в пучке (при наличии |
|
|||||||||||||||
|
|
сопротивлениях (см. табл. 1.8). |
|
|||||||||||||||
|
|
перегородок в его узком сечении). |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл. 1.1
Тип поверхности, |
|
|
|
Формула для расчета коэффициента |
|
|
|
|
|
|||||||||
вид теплообмена, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
теплоотдачи |
|
|
|
гидравлического сопротивления |
||||||||||||
режим течения |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Теплообмен и |
сопротивление при |
|
|
1 0,83(s / δ ) |
0,5 |
|
|
|
|
|
1,33 |
(s / δ ) |
0,33 |
|
||||
вынужденном |
течении |
несжимае- |
Nu 0, 0315 |
|
|
Re0,75 Pr0,43 (Pr/ Pr )0,25 , |
|
|
ξ |
28,8(tg β) |
|
|
, |
|||||
1 |
1, 5 Re 0,125 (λ / ξ 1) |
ст |
|
|
|
Re0,38 (s / δ 2)0,189 |
|
|
||||||||||
мой жидкости в каналах ленточно- |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
где s – шаг гофр; δ′ – зазор между пластинами в точке поворота |
где β – угол при основании гоф- |
|||||||||||||||||
поточных пластинчатых |
теплооб- |
|||||||||||||||||
гофр; λ – коэффициент трения в прямолинейном канале при том |
ра, образованный его поверхно- |
|||||||||||||||||
менников, образованных |
гофриро- |
|||||||||||||||||
же Re, что и для ξ; ξ – коэффициент сопротивления гофрированно- |
стью с горизонтальной плоско- |
|||||||||||||||||
ванными и установленными экви- |
||||||||||||||||||
го канала; в Nu и Re характерный размер – гидравлический диа- |
стью, если положить на нее гоф- |
|||||||||||||||||
дистантно, одна относительно дру- |
||||||||||||||||||
метр наименьшего проходного сечения между соседними пласти- |
рированную пластину. |
|
|
|
||||||||||||||
гой, пластинами [3, 29] |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
нами d = 2δ; δ – расстояние между пластинами в этом сечении; |
Формула |
справедлива |
|
при |
|||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
определяющая скорость рассчитывается для этого же сечения. |
1000 < Re < 16000 |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
Формула справедлива при 2000 < Re < 20000; 0,6 < Pr < 80; 2 < s/δ′ |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
< ∞ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Вынужденное без фазовых измене- |
|
|
|
Ламинарный режим (Re < 50; Pr ≥ 80) |
|
|
|
|
|
|||||||||
ний течение несжимаемой жидко- |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
Nu = A∙Re0,33Pr0,33(Pr/Prст)0,25 |
|
|
|
|
|
λ = D / Re |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
сти в каналах пластинчатых тепло- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
обменников, образованных гофри- |
|
|
Турбулентный режим (Re = 50…30∙10 |
3 |
; Pr =0,7…80) |
|
|
|
|
|
||||||||
рованными пластинами и выпуска- |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
Nu = B∙Re0,73Pr0,45(Pr/Prст)0,25 |
|
|
|
|
|
λ = E / Re0,25 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
емыми отечественной промышлен- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Значения A и B в зависимости от типоразмера пластин и конструк- |
Значение |
коэффициентов |
|
D, E |
||||||||||||||
ностью [3, 13, 27, 33] |
|
|
||||||||||||||||
|
тивных особенностей теплообменика см. в табл. 1.3. |
|
|
|
см. в табл. 1.3. |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
Характерный размер – приведенная длина пластин Lпр |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Конденсация пара в каналах пла- |
При t = t – tст ≥ 10 °C Nu = c∙Reк0,7Pr0,4. При t < 10 °C αк = 1,15(gρ2λ3r)0,5 / (μΔtLпр)0,5 |
|
|
|
|
|||||||||||||
стинчатых теплообменников [3, 29] |
Здесь Reк = qLпр / (rμ); Nu = αк Lпр / λ; tн – температура насыщения; tст – температура стенки; |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
g = 9,81 м/с2; r – теплота парообразования; теплофизические свойства конденсата – плотность ρ; теп- |
|||||||||||||||
|
|
|
лопроводность λ; динамическую вязкость μ и кинематическую вязкость ν и r выбирают при tн; |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
(g / ν2)1/3Lпр λΔt / (rρν) < 2300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл. 1.1 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тип поверхности, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вид теплообмена, |
Формула для расчета коэффициента теплоотдачи |
Примечание |
|||||||||
режим течения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Кипение жидкости в большом объ- |
α = cP0,15q0,7; α = c′ P0,5 |
t2,33; |
Формулы справедливы при давлении |
||||||||
еме, в том числе на пучке горизон- |
α = c′′P0,18q2/3(1 – 0,0045 P)–1, |
|
|
|
|||||||
P = 0,02…1,0 МПа и q 0,14r ρп (σgρ)1/4 , |
|||||||||||
тальных труб [13, 27, 29] |
где P – давление в барах; q – плотность теплового пото- |
где r, σ, ρ – теплота испарения, коэффици- |
|||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
||||
|
ка. Для воды c = 3; c′ = 3,14; q в Вт/м |
; α в Вт/(м ∙К); |
ент поверхностного натяжения и плот- |
||||||||
|
t = tст – tн; tст – температура стенки; tн – температура |
||||||||||
|
ность жидкости; ρп – плотность пара при tн |
||||||||||
|
насыщения. Для других жидкостей см. [19, 22] |
||||||||||
|
|
|
|
||||||||
Кипение растворов в вертикальных |
|
1,3 |
0,5 0,06 |
q |
0,6 |
|
Формула справедлива при давлении |
||||
трубах греющих камер выпарных |
α |
780λ ρ |
ρп |
|
|
, |
P = 0,1…70∙105 Па; Pr = 0,8…100; |
||||
σ0,5r0,66ρо0,66c0,3μ0,3 |
|||||||||||
аппаратов с естественной циркуля- |
|
|
q = 9∙103…150∙104 Вт/м2; |
||||||||
цией раствора [27, 29] |
где ρо и ρп – плотность пара при давлении 0,098 МПа и |
|
|
|
|||||||
|
рабочем давлении в трубах; λ – коэффициент теплопро- |
|
|
|
|||||||
|
водности, ρ – плотность, σ – коэффициент поверхност- |
|
|
|
|||||||
|
ного натяжения, c – удельная теплоемкость, μ - динами- |
|
|
|
|||||||
|
ческая вязкость раствора; r – теплота испарения |
|
|
|
|||||||
Конденсация чистого неподвижно- |
На вертикальной трубе или стенке |
Формула справедлива при |
|||||||||
го пара, т.е при ρнωп2 < 1 [13,27, 29] |
α = 1,34(λ3ρgr / νΔtH)1/4, |
(g/λ3)1/3[λ / rρν] l t < 2300, |
|||||||||
|
где t = tн – tст, где tст – температура стенки, tн – темпе- |
где l – характерный размер поверхности |
|||||||||
|
ратура насыщения; H – высота стенки; g = 9,81 м/с2; |
теплообмена; свойства конденсата выби- |
|||||||||
|
остальные величины – свойства конденсата при темпе- |
рают при температуре насыщения |
|||||||||
|
ратуре насыщения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На одиночной горизонтальной трубе |
|
|
|
|||||||
|
α = 0,782(λ3ρgr / νΔtd)1/4, |
|
|
|
|||||||
|
где d – наружный диаметр трубы. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
На горизонтальном пучке труб |
|
|
|
|||||||
|
α = 0,845(λ3ρgr / νΔtnd)1/4, |
|
|
|
|||||||
|
где n – количество труб в вертикально ряду пучка |
|
|
|
|
|
|
|
Окончание табл. 1.1 |
|
|
|
||
Тип поверхности, |
|
|
||
вид теплообмена, |
Формула для расчета коэффициента теплоотдачи |
Примечание |
||
режим течения |
|
|
||
Стекание пленки жидкости по |
α = c [G / (2Ln)]k dP, |
|
||
горизонтальным трубам оро- |
где L – длина; d – диаметр трубы, м; G – расход воды, кг/ч; n – число |
|
||
сительных |
теплообменников |
секций; c = 46,5; k = 0,4; p = – 0,6 при G / (2Ln) = 800…2200 кг/(м∙ч), |
|
|
[29] |
|
|
температуре воды t от 10 до 80 °C и d = 0,05…0,2 м; c = 3740; k = 0,4; |
|
|
|
|
p = 0 при G / (2Ln) = 820…960 кг/(м∙ч), t = 10…25 °C и отношении шага |
|
|
|
|
труб к их диаметру s / d = 1,7…2; |
|
|
|
|
при тех же условиях; но s / d = 1,3 с = 5700; k = 0,56; p = 0. |
|
Теплообмен при естественной |
Nu = A (GrPr)m(Pr / Prст)0,25, |
|
||
конвекции [13, 27, 29, 33] |
где A = 0,5 и m = 0,25 при 103 ≤ GrPr ≤ 108 на горизонтальных трубах; у |
|
||
|
|
|
вертикальной поверхности: A = 0,76; m = 0,25 при 10 ≤ GrPr ≤ 109 и |
|
|
|
|
A = 0,15; m = 0,33 при GrPr > 109; характерный размер в Nu и Gr – |
|
|
|
|
наружный диаметр для горизонтальной трубы и высота стенки для вер- |
|
|
|
|
тикальных поверхностей; теплофизические свойства выбирают при |
|
|
|
|
tг = 0,5 (t + tст); t и tст – температуры вдали от стенки и на ее поверхно- |
|
|
|
|
сти. |
|
Теплоотдача |
при |
перемеши- |
Nu = c∙Rem Pr0,33 (μ/μст)0,14Г–1, |
Формула справедлива при |
вании жидкостей |
мешалками |
где Nu = αdм / λ; Re = ρndм2 / μ; Г = D / dм; D – диаметр сосуда; n – ча- |
Re = 5∙102…2∙108 и Pr = 1…2∙103 |
|
[29] |
|
|
стота вращения мешалки; dм – диаметр окружности, омываемой ме- |
|
|
|
|
шалкой; μ и μст – коэффициенты динамической вязкости жидкости при |
|
|
|
|
температуре равной 0,5(t + tст) и температуре стенки tст; t – средняя |
|
|
|
|
температура жидкости в сосуде. |
|
|
|
|
Формула применима для турбинных, пропеллерных и лопастных ме- |
|
|
|
|
шалок при Г= D / dм = 2,5…4 в аппаратах диаметром до 1,5 м. Для ап- |
|
|
|
|
паратов с рубашками с = 0,36; m = 0,67. Для аппаратов со змеевиками |
|
|
|
|
с = 0,87 и m = 0,62 |
|
|
15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1.2 |
||
Приведенные длины начальных тепловых и гидродинамических участков, предельные |
|||||||
числа Нуссельта и коэффициенты сопротивления трения [27] |
|
||||||
Форма поперечного сечения кана- |
Хт = |
Nu∞ |
Хт = |
Nu∞ |
Хг = |
Nu∞ |
|
lт / (Re∙d) |
lт / (Re∙d) |
lг / (Re∙d) |
|||||
ла, эквивалентный диаметр |
|
|
|
||||
tст = const |
qст = const |
t = const |
|||||
|
|||||||
d = dв |
0,055 |
3,66 |
0,07 |
4,36 |
0,065 |
64 |
|
a / b = 0 (плоская щель) |
0,014 |
7,54 |
|
8,24 |
0,01 |
96 |
|
0,1 |
|
5,9 |
|
6,8* |
0,02 |
85 |
|
0,4 |
|
3,7 |
0,02 |
4,5* |
0,041 |
66 |
|
0,25 |
|
|
|
|
|
73 |
|
1,0 |
|
3,0 |
|
3,6* |
0,075 |
56,8 |
|
d = 2ab/(a + b) |
|
|
|
|
|
|
|
2β = 20° |
0,14 |
2,5 |
2 |
2,70 |
|
51,5 |
|
40° |
|
|
|
2,95 |
|
53,0 |
|
60° |
|
|
|
3,00 |
|
53,3 |
|
80° |
|
|
|
2,95 |
|
52,7 |
|
120° |
|
|
|
2,70 |
|
51,0 |
|
d 2h / (1 2 h2 / l 2 1 / 4) |
|
|
|
|
|
|
|
d1 / d2 = 0,1 |
0,050 |
|
0,06 |
11,9 |
0,015 |
89,4 |
|
0,2 |
|
8,00 |
|
8,49 |
|
94,4 |
|
0,4 |
|
6,15 |
|
6,58 |
0,013 |
94,7 |
|
0,6 |
|
5,42 |
|
5,91 |
|
95,6 |
|
1,0 |
0,014 |
4,86 |
0,02 |
5,38 |
0,01 |
96,0 |
|
d = d2 – d1 |
|
|
|
|
|
|
|
s / r = 1,0 |
|
|
|
|
|
40 |
|
1,1 |
|
|
|
5,0 |
|
|
|
1,5 |
|
|
|
11,5 |
|
124 |
|
2,0 |
|
|
|
15,0 |
|
160 |
|
3,0 |
|
|
|
23,5 |
|
240 |
|
4,0 |
|
|
|
34,0 |
|
324 |
|
* Данные получены при условиях qст = const по длине канала и tст = const по его периметру. |
|||||||
lт, lг и Хт, Хг – абсолютные и приведенные длины начального теплового и гидродинамическо- |
|||||||
го участков; |
|
|
|
|
|
|
λ∞ - предельный коэффициент трения на участке установившегося изотермического трения
При решении некоторых задач необходимо использовать уравнение те-
плового баланса и теплопередачи в дифференциальной форме. Например, для противотока в установившемся тепловом режиме
dQ k(t1 t2 )dF G1c1dt1 G2c2dt2. |
(1.14) |
где t1 и t2 – текущие вдоль поверхности теплообмена значения температур теп-
лоносителей.
16
Таблица 1.3
Значения констант в формулах для расчета теплоотдачи и сопротивления пластинчатых теплообменников [29]
|
|
Коэффициенты в формулах для расчета |
|
|||
Тип теплообменника |
|
|
|
|
|
|
|
теплоотдачи |
|
гидравлического |
|||
Типоразмер пластин, м2 |
|
|
сопротивления |
|||
|
A |
B |
C |
D |
|
E |
Разборные |
|
|
|
|
|
|
0,2 |
0,46 |
0,65 |
800 |
19,6 |
|
425 |
0,2К |
0,50 |
0,086 |
482 |
17,0 |
|
400 |
0,3 |
0,60 |
0,1000 |
322 |
19,3 |
|
425 |
0,5 |
0,60 |
0,0978 |
412 |
6,3 |
|
300 |
0,63 |
0,46 |
0,1000 |
451 |
4,0 |
|
210 |
1,3 |
0,46 |
0,1350 |
201 |
17,0 |
|
400 |
Полуразборные* |
|
|
|
|
|
|
0,1 |
0,46 |
0,0860 |
264 |
7,6 |
|
485 |
0,3 |
0,46 |
0,1000 |
393 |
12,0 |
|
485 |
0,5х2 |
0,60 |
0,1350 |
201 |
15,0 |
|
324 |
0,7 |
0,46 |
0,1000 |
340 |
|
|
|
Неразборные (сварные) |
|
|
|
|
|
|
0,75 |
0,46 |
0,1000 |
201 |
|
|
|
0,8 |
0,60 |
0,1000 |
302 |
4,0 |
|
210 |
0,2 |
0,46 |
0,1000 |
185 |
6,0 |
|
300 |
* Полуразборные теплообменники набираются их попарно сваренных (спаянных) пластин
Таблица 1.4
Ориентировочные значения тепловой проводимости отложений (накипи) R-1 = λ/δ, Вт/(м2∙К) [26]
Теплоноситель |
Тепловая проводимость |
Вода |
|
дистиллированная; |
11000 |
морская; |
6000…10000* |
очищенная и умягченная; |
3000…6000* |
озерная, колодезная, водопроводная; |
3000…6000* |
речная чистая: |
|
w > 1 м/с |
1800…3000* |
w > 2 м/с |
3000…5000* |
Воздух |
3000 |
Нефтепродукты |
1200 |
Нефтепродукты чистые, масло, органические теплоносители, |
|
жидкие хладагенты (NH3, хладоны и др.) |
5000 |
Пар водяной |
11000 |
Пар водяной с примесями масла |
6000 |
Пары органических веществ |
11000 |
* Меньшие величины соответствуют температурам выше 50 °C; λ – коэффициент теплопроводности отложений; δ – толщина отложений.
17
Таблица 1.5
Конструктивные характеристики пластинчатых теплообменников (ГОСТ 15518 – 78)
Конструктивная характеристика |
Площадь поверхности теплообмена, м2 |
|||||
0,2 |
0,3 |
0,5 |
0,6 |
1,3 |
||
|
||||||
Габариты пластины, мм: |
|
|
|
|
|
|
длина |
650 |
1370 |
1370 |
1375 |
1392 |
|
ширина |
650 |
300 |
500 |
660 |
640 |
|
толщина |
1,2 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
2,0 |
|
Поперечное сечение канала, м2 |
0,0016 |
0,0011 |
0,0018 |
0,00262 |
0,0036 |
|
Диаметр условного прохода шту- |
|
|
|
|
|
|
церов, мм, для исполнения: |
|
|
|
|
|
|
I |
100 |
50 |
100 |
200 |
- |
|
II |
- |
65 |
150 |
200 |
250 |
|
III |
- |
- |
200 |
250 |
300 |
|
Приведенная длина канала, мм |
0,45 |
1,12 |
1,15 |
0,893 |
1,91 |
Для прямотока: |
|
dQ k(t1 t2 )dF G1c1dt1 G2c2dt2. |
(1.15) |
При расчете теплообменных аппаратов периодического действия следует |
помнить о том, что неустановившиеся тепловые процессы в промышленных аппаратах протекают медленно. Поэтому их можно рассматривать как квази-
стационарные. И расчет теплообмена в них, без ущерба для точности, прово-
дится по формулам, полученным для стационарных условий. В результате по-
сле интегрирования дифференциальные уравнения для теплообменников, обо-
греваемых, например, насыщенным паром,
dQ kF t D(h hк )dτ dt2 , |
(1.16) |
где t = tн – t2 – текущая разность температур насыщенного пара и нагреваемой среды; D – расход пара; h и hк = cкtк – энтальпии пара и конденсата; cк и tк – теп-
лоемкость и температура конденсата; Mi |
и ci – массы и удельные теплоемкости |
|||||
нагреваемой среды (i = 2), элементов конструкции аппарата, получим: |
|
|||||
для среднего за период нагрева температурного напора |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
t2 |
t2 |
, |
(1.17) |
τ |
|
|
t t ln н 2 t t
н 2
где t2′′ и t2′ – температуры нагреваемой среды в конце и начале периода нагрева;
для текущих значений расхода пара
18
|
|
|
|
kFτ |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||
D kF |
tн t2 |
e |
|
Mici |
|
(1.18) |
||
h h |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
и тепловой мощности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
kFτ |
|
|
||
|
|
|
Mici |
, |
(1.19) |
|||
|
|
|
|
|||||
Q kF (tн t2 )e |
|
|
|
|
Таблица 1.6
Характеристики схемы тока и предельной эффективности аппаратов для различных схем движения теплоносителей [27]
Схема тока |
Условное |
fφ при |
fφ* |
ε2max |
|
обозначение |
N2 < 2 |
при N2 → ∞ |
|||
|
|||||
Поперечный ток, 1 ход |
|
0,390 |
0,418 |
0,632 |
|
|
|
|
|
|
|
Поперечный ток, 2 хода |
|
0,501 |
0,628 |
0,729 |
|
|
|
|
|
|
|
Перекрестный ток |
|
0,555 |
1,000 |
1,000 |
|
|
|
|
|
|
|
Поперечный-прямоточный, 2 хода |
|
–0,004 |
–0,315 |
0,432 |
|
|
|
|
|
|
|
Поперечный-прямоточный, число |
|
0,000 |
0,000 |
0,5 |
|
ходов ∞ |
|
||||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Поперечно-противоточный, 2 хода |
|
0,660 |
0,688 |
0,762 |
|
|
|
|
|
|
|
Поперечно-противоточный, число |
|
1,000 |
1,000 |
1,000 |
|
ходов ∞ |
|
||||
|
|
|
|
||
Прямоточно-противоточный, 2 хода |
|
0,398 |
0,500 |
0,667 |
|
|
|
|
|
|
|
Противоточно-прямоточный, 2 хода |
|
0,398 |
0,500 |
0,667 |
|
|
|
|
|
|
|
Прямоточно-противоточный, 3 хода |
|
0,350 |
0,400 |
0,625 |
|
|
|
|
|
|
|
Противоточно-прямоточный, 3 хода |
|
0,438 |
0,500 |
0,667 |
|
|
|
|
|
|
|
Прямоточно-противоточный, 4 хода |
|
0,394 |
0,438 |
0,640 |
|
|
|
|
|
|
|
Противоточно-прямоточный, 4 хода |
|
0,394 |
0,438 |
0,648 |
|
|
|
|
|
|
|
Поперечно-прямоточный, двухходовой с |
|
0,320 |
–1,500 |
0,400 |
|
6-ю перегородками |
|
||||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Поперечно-противоточный, двухходовой |
|
0,363 |
0,815 |
0,844 |
|
с 6-ю перегородками |
|
||||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
19
|
|
|
Таблица 1.7 |
Эквивалентная абсолютная шероховатость [32] |
|
|
|
|
|
|
|
Трубы |
Состояние трубы |
|
Δ, мм |
Тянутые из стекла |
Новые, технически гладкие |
|
0,0…0,002 |
и цветных металлов |
|
|
|
Бесшовные стальные |
Новые и чистые |
|
0,01…0,02 |
|
После нескольких лет эксплуатации |
|
0,15…0,3 |
Стальные сварные |
Новые и чистые |
|
0,03…0,1 |
С незначительной коррозией после чистки |
|
0,1…0,2 |
|
|
|
||
|
Умеренно ржавые |
|
0,3…0,7 |
|
Старые заржавевшие |
|
0,8…1,5 |
|
Сильно заржавевшие с отложениями |
|
2,0…4,0 |
Оцинкованные стальные |
Новые и чистые |
|
0,1…0,2 |
|
После нескольких лет эксплуатации |
|
0,4…0,7 |
|
|
|
Таблица 1.8 |
Коэффициенты местных сопротивлений теплообменных аппаратов [27] |
|||
|
|
|
|
Вид местного сопротивления |
|
ξм |
|
Входная или выходная камера (удар и поворот) |
|
1,5 |
|
Поворот на 180 °из одной секции в другую через промежуточную камеру |
|
2,5 |
|
То же через колено в секционных теплообменниках |
|
2,0 |
|
Вход в межтрубное пространство под углом 90° к рабочему потоку |
|
1,5 |
|
Поворот на 180° в U-образной трубке |
|
0,5 |
|
Переход из одной секции в другую (межтрубный поток) |
|
2,5 |
|
Поворот на 180° через перегородку в межтрубном пространстве |
|
1,5 |
|
Огибание перегородок поддерживающих трубы |
|
0,5 |
|
Выход из межтрубного пространства под углом 90°к потоку |
|
1,0 |
Формулы для расчета теплообмена и сопротивления эффективных по-
верхностей теплообмена.
Для расчета теплообмена и сопротивления оребренных пучков труб и ка-
налов можно воспользоваться формулами из табл. 1.1.
Для плоских каналов с прямыми прерывистыми ребрами (см. п. 2.1)
При Re = 200... 1500
f 7,661(l / d) 0,344 (h / b) 0,092 Re 0,712;