- •Раздел I. Оборудование для измельчения и сортирования строительных материалов
- •Глава I. Общие сведения
- •§ 1. Свойства измельчаемых материалов
- •§2 Основные сведения о свойствах измельчаемых материалов
- •1. Шкала для оценки абразивности материалов (предложенная вниИстройдормаш)
- •§ 3. Характеристика процесса измельчения
- •§4. Требования к качеству строительных материалов
- •§ 5. Энергоемкость процесса измельчения
- •§ 6.Основные методы измельчения.
- •Глава II. Машины для дробления
- •§ 1. Щековые дробилки
- •§2 Конструкция
- •§3 Расчет основных параметров
- •§4 Расчет нагрузок в основных элементах
- •Глава 3 конусные дробилки
- •§1 Назначение, принцип действия и классификация
- •§2 Конструкция
- •Основы расчета конусных дробилок
- •Глава 4 валковые дробилки
- •§1 Область применения и классификация
- •§2 Конструкция
- •§3 Расчет основных параметров
- •Раздел 2. Машины и оборудование
- •Глава2. Общие сведения о процессах сортирования материалов
- •§1 Назначение и сущность процессов сортирования
- •§2 Основы вероятностной теории процесса
- •Глава1. Грохоты с плоскими рабочими органами
- •§1 Конструкция просеивающих элементов
- •§2 Вибрационные грохоты
- •Глава3. Передвижные дробильно-сортировочные установки
- •Раздел 4. Машины для перемешивания
- •Глава 1. Общие сведения
- •§1.Процесс перемешивания
- •§2.Классификация смесительных машин
- •§ 2. Смесительное оборудование для приготовления жидких суспензий и эмульсий
- •§1.Смесители для приготовления шлама
- •§ 2. Смесители для приготовления гипсовых составов
- •§3.Смесители для приготовления суспензий при производстве керамических изделий
- •Глава 3.Смесителм для премешивания сухих порошковых и вязкопластических смесей.
- •§1.Лопастные смесители с горизонтальными валами
- •§ 2. Бегунково-лопастные смесители
- •§3.Пневмомеханический гомогенизатор.
- •Глава 5. Смесители для приготовления бетонных смесей и строительных растворов.
- •§ 1. Общие сведения о бетонах,
- •Строительных растворах. Классификация смесительных машин.
- •§2.Гравитационные бетоносмесители.
- •§2.Смесители принудительного действия.
- •§3.Смесители для приготовления строительных растворов.
- •§4. Вибрационные смесители
- •§5.Смесители для приготовления легких бетонов
- •Глава 6. Бетонные и растворные заводы и установки
- •§1.Технологический процесс приготовления бетонов и растворов
- •§2.Основные типы и состав бетонных и растворных заводов
- •§3.Основы автоматизации смесительных заводов и установок
- •§4.Выбор смесительного завода.
§3 Расчет основных параметров
Исходными данными для расчета щековых дробилок являются максимальная крупность кусков в исходном материале Dmax, требуемая максимальная крупность готового продукта dmax, прочность материала и производительность Q.
Ширина загрузочного отверстия В должна обеспечить свободный прием кусков максимальной крупности. Поэтому должно быть соблюдено условие:
Для дробилок, работающих в автоматических линиях без наблюдения оператора, ширина загрузочного отверстия и максимальный размер кусков загружаемых материалов должны соответствовать условию:
При использовании стандартных дробящих плит ширина выходной щели b связана с максимальной крупностью кусков в готовом продукте зависимостью:
Для построения профиля камеры дробления, кроме значений В и b, необходимо определить угол захвата, т. е. угол между неподвижной и подвижной щеками (рис. 20). Угол захвата должен быть таким, чтобы материал, находящийся между щеками, при нажатии разрушался, а не выталкивался вверх.
На кусок, зажатый между щеками, действуют усилия Р и равнодействующая этих усилий R, причем
Силы трения, вызванные сжимающими усилиями, равны fP и действуют на кусок материала против направления выталкивающей силы, поэтому при выталкивании куска вверх они будут направлены вниз, как показано на рис. 20. Массой куска из-за незначительности можно пренебречь.
вверх если, удерживающие силы F,
вызываемые силами трения:
будут больше или равны выталкивающей
силе R ,т.е. для нормальной работы дробилки
Введя вместо коэффициента трения f tg φ (здесь φ — угол трения), получаем:
Если α > 2φ, то нераздробленный кусок выталкивается вверх. Таким образом, из формулы следует, что дробление возможно, когда угол захвата равен или меньше двойного угла трения α < 2φ.
Исследования показали, что при угле 18—19° возможна работа крупных щековых дробилок в тяжелых условиях, как, например, при дроблении прочных материалов округлой формы (валунов, гальки). Увеличение угла захвата может привести к снижению производительности, а уменьшение вызывает неоправданное увеличение габаритных размеров, а значит и массы дробилки.
Ход подвижной щеки, т. е. значение хода сжатия материала в камере дробления — важнейший параметр щековой дробилки, от которого зависят ее основные технико-эксплуатационные показатели.
Для разрушения куска материала при сжатии его между дробящими плитами ход щеки должен быть не меньше необходимого значения хода сжатия до разрушения:
где е = σсж/Е — относительное сжатие (здесь σсж — напряжение сжатия; Е — модуль упругости); D — размер куска.
Однако вследствие того, что дробимые куски имеют неопределенную форму и контактируют с дробящими плитами не плоскостями, а точками, то практически для их разрушения необходимо иметь значительно больший ход щеки.
Оптимальные значения ходов сжатия (мм) для щековых дробилок определены экспериментально:
со сложным движением
SB = (0,06/0,03) В, SH = 7 + 0,10b;
с простым движением
SВ = (0,01/0,03) В, SH = 8 + 0,26b,
где В и Ь— размеры приемного отверстия и выходной щели, мм; SB — ход сжатия в верхней точке камеры дробления; SH — ход сжатия в нижней точке.
За ход сжатия принимают значение проекции траектории движения данной точки подвижной щеки на перпендикуляр к неподвижной щеке.
Для определения частоты вращения эксцентрикового вала (или числа качаний подвижной щеки) рассмотрим движение материала в нижней части камеры дробления при работе щековой дробилки (рис. 21).
Пусть ширина выходной щели b = е + SН, где е — расстояние между дробящими плитами в момент их максимального сближения; SH — ход подвижной щеки в нижней точке камеры дробления.
Предположим, что кусок дробимого материала, диаметр которого е + SH при максимальном сближении плит контактирует с ними в месте, соответствующем своему размеру, т. е. на расстоянии h от выходной щели. За время отхода подвижной щеки от неподвижной кусок под действием силы тяжести должен успеть опуститься на расстояние h и выйти из камеры дробления, т. е.
частота вращения эксцентрикового вала должна' быть такой, чтобы время t отхода подвижной щеки из крайнего левого положения в крайнее правое было равно времени, необходимому для прохождения свободно падающим телом пути h.
Если частота вращения вала дробилки будет больше необходимой, то кусок материала не успеет выпасть из дробилки и вторично начнет контактировать с дробящими плитами в каком-то промежуточном положении. Если же частота вращения будет меньше необходимого значения, то уменьшится количество выпадаемых кусков в единицу времени и, следовательно, уменьшится производительность дробилки.
Рис. 21. Схема разгрузки щековой дробилки
Следовательно, для скорости движения подвижной щеки или для частоты вращения эксцентрикового вала щековой дробилки существует определенное оптимальное значение. При изменении скорости как в сторону увеличения, так и в сторону уменьшения технико-эксплуатационные показатели дробилки могут ухудшаться.
Если эксцентриковый вал совершает п оборотов в секунду, а время отхода щеки равно времени половины оборота, то
Из рис. 21 следует, что h = SH/tg α, где α — угол захвата. Путь h, пройденный телом за время t, может быть определен по формуле:
h = gt2/2,
где g — ускорение свободного падения.
В формуле не учтены некоторые факторы, сопутствующие процессу дробления, а также конструктивные особенности машины. Так, например, не учтены силы трения кусков материала один о другой и о дробящие плиты, возникающие при опускании кусков. Поэтому в подсчитанное по формуле значение частоты вращения вала вводят некоторые поправки.
ВНИИстройдормаш предложил следующие эмпирические зависимости для расчета частоты вращения вала щековых дробилок в секунду со сложным и простым движением подвижной щеки с учетом необходимых поправок:
с шириной приемного отверстия 600 мм и менее п = 17b-0,3
с шириной приемного отверстия 900 мм и более п = 13b-0,3,
где b— ширина выходной щели, мм.
Производительность щековых дробилок рассчитывают по методике, предполагающей, что разгрузка материала из выходной щели дробилки происходит только при отходе подвижной щеки и при этом за один оборот вала из дробилки выпадает некоторый объем материала V (м3), заключенный в призме высотой h (на рис. 21 заштрихованный участок).
Производительность дробилки (м3/с)
Q = μVn, (6)
где μ— коэффициент, учитывающий разрыхление материала в объеме призмы и равный по опытным данным 0,4—0,45; п — частота вращения, об/с.
Объем призмы V (м3) определяется ее параметрами (рис. 21): высотой h (м), верхним основанием трапеции b = е + SH, нижним основанием е и длиной L (м), равной длине камеры дробления.
Площадь трапеции (м2)
F = (е + b) h/2;
высота (м)
h = Sh / tg а;
объем (м3)
(8)
Подсчитанная по данной формуле производительность в большинстве случаев значительно отличается от фактической, так как исходные предпосылки недостаточно полно отражают характер процесса в камере дробления щековой дробилки.
Б. В. Клушанцев предложил определять производительность щековых дробилок (м3/с) по формуле, в которой по сравнению с выражением (8) дополнительно учитываются некоторые параметры, оказывающие влияние на производительность:
ход щеки, равный полусумме значений ходов сжатия вверху и внизу камеры дробления, м; DCB — средневзвешенный размер кусков в исходном материале, м; для дробилок с шириной приемного отверстия 600 мм и менее DCB принимается равным ширине приемного отверстия В, для дробилок с шириной приемного отверстия 900 мм и более, работающих на рядовой горной массе, DCB = 0,3/0,4 В.
Мощность электродвигателя рассчитывают по формулам, которые можно разделить на три группы.
Первая группа объединяет эмпирические формулы, предложенные на основе обработки статистических данных по замеру расхода энергии при работе щековых дробилок в промышленных условиях. Характерными для этой группы являются формулы Бонвича, рекомендующего определять мощность двигателя (кВт) в зависимости от площади приемного отверстия дробилки и стадии дробления:
где В и L — ширина и длина приемного отверстия, см.
Формулы (9)—(11) могут быть применены для определения приближенных значений мощности.
Ко второй группе формул относятся аналитические зависимости, включающие значения усилий дробления. К таким формулам относится, например, формула, предложенная проф. В. А. Олевским:
N = PSn/ 102η, (12)
где Р — среднее равнодействующее усилие дробления, тс; S — ход сжатия в месте приложения силы, м; п — частота вращения вала, об/с; η— механический КПД дробилки.
Поданным проф. В. А. Баумана, среднее удельное усилие дробления на поверхности дробящей плиты при дроблении прочных пород (σ≈300 МПа) составляет 2,7 МПа. Использовав эти данные, В. А. Олевский преобразовал выражение (12) в следующие зависимости:
для дробилок с простым движением щеки
N = 700 mLHSn; (13)
для дробилок со сложным движением щеки
N = 720LHnr, (14)
где N — мощность, кВт; m— конструктивный коэффициент, равный 0,56—0,60; L — длина камеры дробления, м; Н — высота неподвижной плиты, м; S — ход сжатия в нижней зоне, м; r — эксцентриситет вала, м; п — частота вращения вала, об/с.
Формулы (13) и (14) справедливы для ориентировочного определения мощности. Так как в момент разгона машины необходимо преодолевать пиковые нагрузки, мощность двигателя выбирается с некоторым запасом и В. А. Олевский рекомендует полученные по данным формулам значения умножать на коэффициент 1,5.
К третьей категории формул относятся зависимости, выведенные на основе одного из рассмотренных основных энергетических законов дробления.
Наиболее полно закономерности процесса дробления в щековых дробилках отражены в формуле (5), предложенной ВНИИстройдормашем. Эта формула учитывает необходимые энергозатраты при конкретных условиях дробления, а именно характеристику материала, подлежащего дроблению, и фактическую степень дробления.