- •1. Ответы на первый вопрос в билете.
- •1. Вывести диф. уравнение конвективного переноса массы. Провести аналогию с диф. уравнением конвективного теплообмена.
- •2. Вывести диф. уравнение конвективного переноса массы. Привести виды диф. уравнения конвективного массообмена для частных случаев: установившегося массообена; массообмена в неподвижной среде.
- •3. Вывести диф. уравнение конвективного переноса массы. Первый закон Фика. Уравнение массоотдачи.
- •4. Вывести диф. уравнение конвективного переноса массы. Связь между переменными в этом уравнении с использованием методов теории подобия. Физический смысл критериев подобия (Числа Нуссельта, Пекле, Прандтля, Фурье и др.)
- •5. Вывести диф. уравнение конвективного переноса массы. Связь между переменными в этом уравнении с использованием методов теории подобия.
- •6. Вывести уравнение аддитивности диффузионных сопротивлений. Интенсификация массопередачи путем воздействия на лимитирующую стадию.
- •7. Материальный баланс непрерывного установившегося процесса при различных способах выражения составов фаз и их расходов. Уравнения рабочих линий.
- •8. Вывести уравнение для расчета средней движущей силы массопередачи для случая прямой линии равновесия.
- •9. Вывести уравнения для расчета средней движущей силы массопередачи для случая прямой линии равновесия. Организация потоков в массообменных аппаратах.
- •10. Методы расчета высоты массообменных аппаратов с непрерывным контактом фаз. Вывести уравнения аддитивности для ЧЕП, ВЕП.
- •11. Вывести уравнение простой перегонки. Уравнения материального баланса процесса.
- •12. Вывести уравнения рабочих линий ректификационной колонны непрерывного действия.
- •13. Вывести уравнение теплового баланса ректификационной колонны непрерывного действия. Как определяется расход греющего пара в кипятильнике?
- •14. Вывести уравнение теплового баланса ректификационной колонны непрерывного действия. Как определяется расход теплоносителя в дефлегматоре?
- •15. Получить уравнения материального и теплового балансов воздушной конвективной сушилки.
- •16. Получить уравнения для расчета расходов воздуха и теплоты в процессе конвективной сушки.
- •17. Составить уравнения материального баланса при разделении суспензий и вывести из них выражения для расчета массового расхода осветленной жидкости и осадка.
- •18. Вывести формулу для определения поверхности осаждения отстойников.
- •19. Получить с необходимыми пояснениями критерий Архимеда. Каков его физический смысл и как он используется при расчете скорости осаждения?
- •20. Осаждение под действием силы тяжести. Силы, действующие на частицу. Вывести уравнение для определения скорости свободного осаждения шара.
- •2. Дифференциальное уравнение фильтрования с учетом сопротивления фильтровальной перегородки.
- •3. Привести уравнение фильтрования при постоянном перепаде давления к виду, удобному для экспериментального определения сопротивления осадка и фильтровальной перегородки.
- •4. Основные параметры, характеризующие зернистый слой. Получить выражения эквивалентного диаметра через удельную поверхность и диаметр частиц.
- •5. Получить различные выражения критерия Рейнольдса (через удельную поверхность и через размер частиц) применительно к зернистым слоям.
- •2. Ответы на второй вопрос в билете.
- •1. Методы расчета высоты массообменных аппаратов с непрерывным контактом фаз. Модифицированное уравнение массопередачи.
- •2. Методы расчета высоты массообменных аппаратов со ступенчатым контактом фаз. Методы оценки эффективности ступени.
- •3. Метод кинетической линии расчета высоты массообменных аппаратов со ступенчатым контактом фаз. Порядок построения кинетической линии.
- •4. Методы расчета высоты массообменных аппаратов со ступенчатым контактом фаз. Расчет тарельчатых колонн на основе понятия теоретической тарелки.
- •5. Метод расчета высоты массообменных аппаратов со ступенчатым контактом фаз, основанный на определении числа единиц переноса.
- •6. Определение минимального расхода поглотителя при абсорбции.
- •7. Описать гидродинамические режимы в насадочных колонных аппаратах.
- •8. Описать с указанием необходимых обозначений и допущений построение рабочих линий для ректификационной колонны непрерывного действия при постоянстве расходов фаз.
- •9. Влияние флегмового числа на размеры ректификационной установки и расход греющего пара. Определение оптимального флегмового числа при расчете ректификационных колонн.
- •13. Привести схему процесса конвективной сушки с рециркуляцией отработанного воздуха. Каково назначение циркуляции? Как определить параметры смеси свежего и рециркулирующего воздуха?
- •16. Изобразить кривые сушки и скорости сушки. Указать периоды сушки. Для чего строятся эти кривые?
- •17. Назвать и сопоставить основные способы разделения суспензий. Указать их преимущественные области применения.
- •18. Охарактеризовать основные способы очистки газов от пыли. Указать их преимущественные области применения.
- •19. Действительная и фиктивная (приведенная) скорости потока в зернистом слое. Каково соотношение между ними?
- •21. Расчет диаметра аппарата с псевдоожиженным слоем.
- •22. Каковы пределы (по скорости потока) существования режима псевдоожижения в зернистом слое? Что такое число псевдоожижения?
Величина Rос с возрастанием толщины слоя осадка изменяется от нуля до максимального значения в конце. Пренебрегая влиянием гравитационного осаждения на образование осадка, можно считать, что объем осадка Vос прямо пропорционален объему фильтрата V:
V ос=x0 V , где x0 – коэффициент пропорциональности, зависящий от концентрации
твердой фазы и структуры осадка, определяется экспериментально как объем осадка, образующийся при прохождении 1 м3 фильтрата. Представим объем осадка как: V ос=hос S ,
где hос — высота слоя осадка. Тогда hос S =x0 V hос= x0SV .
Теперь представим сопротивление слоя осадка как: Rос=r0 hос , где r0 – удельное сопротивление слоя осадка (м-2), т. е. сопротивление, оказываемое потоку жидкой фазы слоем
осадка толщиной 1м. Подставляем в уравнение: |
Rос= |
r0 x0 V |
. |
|||||||||
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
Перепишем диф. уравнение: |
dV |
= |
|
|
|
p |
|
|
. |
|
||
S d τ |
|
r |
0 |
x V |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
μ( |
|
0 |
|
+Rф.п.) |
|||||
|
|
|
|
|
S |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3.Привести уравнение фильтрования при постоянном перепаде давления к виду, удобному для экспериментального определения сопротивления осадка и фильтровальной перегородки.
Осн. диф. ур. Фильтрования: |
dV |
|
= |
|
|
|
|
p |
|
|
. |
|||||||||||||||||
S d τ |
|
|
|
r |
0 |
x V |
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
μ( |
|
0 |
|
+Rф.п.) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Перепишем его: μ ( |
r0 x0 V |
+ Rф.п.)dV = |
p S d τ |
. Интегрируем: |
||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
μ r |
0 |
x |
0 |
V |
|
|
|
|
|
V |
|
|
|
|
τ |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
∫VdV +μ Rф.п.∫dV = |
pS ∫d τ ; |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
0 |
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
μ r0 x0 V |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
μ r0 x0 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+μ Rф.п. V = |
pS τ ;÷ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
S |
|
|
|
2 |
|
|
2S |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 Rф.п. |
S |
|
|
2 pS 2 τ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
V |
2 |
+ |
V = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
r0 x0 |
|
μ r0 x0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Это уравнение фильтрования при постоянной разности давлений. Если считать Rф.п. Пренебрежимо малым по сравнению с сопротивлением осадка, то уравнение принимает вид:
V 2 = |
2 p S 2τ |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
μ r0 x0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Разделим обе части на |
2 |
p S2 V и получим: |
τ |
= |
μ r0 x0 |
V +μ |
|
Rф.п. |
. Введем |
||||||
|
V |
2 p S 2 |
|
p S |
|||||||||||
|
|
μ r0 x0 |
μ r0 x0 |
Rф.п. |
|
|
|
|
|
|
|||||
обозначения: |
=M ; |
μ |
|
=N , M, N = const. Тогда |
τ |
=MV +N . |
|||||||||
|
|
||||||||||||||
2 p S 2 |
|
p S |
V |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Проводят эксперимент, в процессе которого замеряют объем фильтрата во времени, по МНК рассчитывают M и N, а затем находят r0 и Rф.п. Замеряют также объем осадка и считают x0 = Vос/V.
4.Основные параметры, характеризующие зернистый слой. Получить выражения эквивалентного диаметра через удельную поверхность и диаметр частиц.
Основные характеристики зернистого слоя:
–удельная поверхность a, представляющая собой поверхность элементов или частиц материала, находящихся в единице объема, занятого слоем;
–доля свободного объема, или порозность ε, представляющая собой отношение объема свободного пространства между частицами Vп к объему всего слоя Vсл, т. е.
ε= V п =V сл−V ч ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
V сл |
|
V сл |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
S ε |
|
|
||
– эквивалентный диаметр d = |
4F |
= |
α |
к |
= |
4ε |
, где S — площадь сечения аппарата, |
|||||
П |
|
Sa |
|
a |
||||||||
|
|
|
|
э |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
αк |
|
|
|
|
заполненного зернистым слоем; αк — коэффициент кривизны каналов по толщине зернистого слоя.
Эквивалентный диаметр может быть также выражен через размер частиц, составляющих слой. Пусть 1м3 объема, занимаемого слоем, имеется n частиц. Объем самих частиц
составляет (1 – ε), а их поверхность равна a. Средний объем одной частицы:
v= |
1−ε |
= |
π d ч3 |
, ее поверхность: |
f = |
a |
= |
π d ч2 |
, где Ф= |
F ш |
- фактор формы частицы, |
|
n |
6 |
n |
Ф |
F |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
представляющий отношение поверхности шара Fш, имеющего тот же объем, что и рассматриваемая частица с поверхностью F. Для шарообразной частицы Ф = 1.
Отношение поверхности частицы к ее объему: |
a |
= |
6 |
, откуда |
a= |
6(1−ε ) . |
|
1−ε |
Фd ч |
||||||
|
|
|
|
Фd ч |
Подставим значение a в уравнение dэ, получим зависимость для расчета эквивалентного
диаметра зернистого слоя через размер частиц: d = |
2Фε d ч |
. |
|
||
э |
3(1−ε ) |
5.Получить различные выражения критерия Рейнольдса (через удельную поверхность и через размер частиц) применительно к зернистым слоям.
По определению: |
Re= |
wl ρ |
. |
μ |
В формулу входит скорость жидкости в каналах слоя, которую трудно определить, поэтому ее выражают через скорость, условно отнесенную к полному поперечному сечению слоя или
аппарата: |
w= |
w |
0 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ε |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w d |
ρ |
|
4 w |
ε ρ |
|
4 w |
0 |
ρ |
|
||
Тогда критерий Рейнольдса примет вид: Re= |
|
э |
|
= |
0 |
|
= |
|
|
- через удельную |
||||||||||||
|
μ |
|
aε μ |
a μ |
|
|||||||||||||||||
поверхность. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Подставив значение a= |
6(1−ε ) , получим его выражение через размер частиц: |
|||||||||||||||||||||
|
4 w0 ρ Ф dч |
|
|
2 Ф |
Фd ч |
w0 d |
ч ρ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Re= |
= |
Re0 , где Re0= |
- модифицированный критерий |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
μ |
|
|||||||||||||||
6 (1−ε )μ |
3 1−ε |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|