- •1.Определение физико-механических характеристик грунтов основания и засыпки
- •Засыпка.
- •Основание.
- •2.Построение эпюры бокового давления на стенку, определение величины и координаты (высота относительно подошвы стены) точки приложения равнодействующей бокового давления
- •3. Определение ширины b подошвы стенки
- •4.Определение величины и точки приложения равнодействующей вертикальных и горизонтальных сил
- •5.Построение расчётных эпюр нагрузок на основание на уровне подошвы стенки
- •6. Проверка возможности возведения стенки на естественном основании для эксплуатационного случая по расчетному давлению на основание
- •7.Построение диаграммы к-изолиний с выделением зон пластических деформаций в основании подпорной стенки
- •8. Проверка устойчивости подпорной стенки на скольжение при плоском сдвиге в плоскости подошвы при действии эксплуатационных нагрузок.
- •9. Проверка устойчивости стенки на глубинный сдвиг.
- •10.Вычисление осадки и крена стенки на естественном основании для эксплуатационного случая.
- •11. Проектирование искусственного основания подпорной стенки (подсыпка качественным грунтом).
- •12. Проектирование свайного фундамента на забивных деревянных сваях (низкий свайный ростверк). А. Вариант с вертикальными сваями.
- •Б. Вариант с наклонными сваями.
- •14. Проверка принятой глубины забивки свай по условию деформаций свайного фундамента.
Б. Вариант с наклонными сваями.
1. a) Угол наклона свай α исходя из необходимости их работы на строительную и эксплуатационную нагрузки (с учетом величины и направления равнодействующей) назначается из соотношения
α = 0,6 δ = 0,6 10,2° = 6,12°
где δ = arctg (Ea/Nэкспл) = arctg (179 / 969,3) = 10,2˚ – угол наклона равнодействующей к вертикали для эксплуатационного случая.
Количество свай определяется как наибольшее из расчетов на осевую и поперечную нагрузки аналогично п.А.
Строительный случай:
Поперечная нагрузка:
Σcтр=ΣNстр sinα=1050,2*10 sin6,12° = 1119,63 кН;
Nпоп св=23,53 кН;
nпоп св=cтр/ Nпоп св=1094,5 / 23,53 = 48 шт.
Осевая нагрузка:
стр=Nстр cosα=1050,2 10 cos6,12º=10442,15 кH.
Nос св=135,5кН.
nпоп св=стр / Nоссв=357,26/440,27= 78 шт
Эксплуатационный случай:
Поперечная нагрузка:
R=10 (Ea2+Nэкспл)1/2=10 (1792+969,32)1/2=9856,9 кH.
экспл = R = 9856,9 (10,2-6,12)= 701,31кН
nпоп св=экспл/ Nпоп св=701,31/23,53=30 шт.
Осевая нагрузка:
экспл= R = 9856,9 = 9831,92 кН
noc св=Σэкспл / Nоссв=9831,92/135,5=73шт.
Выбираем nпоп св = 73 шт.
Окончательно принимаем вариант с наклонными сваями nпоп св = 73 шт.
.
13. Размещение свай в плане.
а) Расстояние между осями свай должно быть не менее 3d = 0,9 м; расстояние от оси крайнего ряда до края ростверка – не менее 1,5d = 0,45 м;
б) Сваи должны быть равнонагруженными, для чего контактную эпюру σ разбивают на равновеликие площади, располагая оси продольных рядов свай против центров тяжести каждой части.
Сначала назначают число свай в поперечном ряду m, которое для деревянных свай ориентировочно назначаются как m = b – 1, где b=7 м – ширина подошвы ростверка в метрах. Затем графическим способом устанавливаются расстояния между сваями в поперечном ряду ( т.е. расстояние между продольными рядами).После этого уточняются расстояния между поперечными рядами.
Ширина подошвы стенки – 7,8 м;
Число свай в поперечном ряду m = 7 ;
Число поперечных рядов свай на 10 пог. м стенки m* = 73/7=10,43 ;
Расстояние между поперечными рядами S = 10 / 10,43 = 0,96 м.
14. Проверка принятой глубины забивки свай по условию деформаций свайного фундамента.
Эта проверка производится по условию
σумф ≤ ,
где – интенсивность давления по подошве условного массивного фундамента (с глубиной заложения на отметке острия свай;
величина определяется по формуле:
= ( + ) / 2 + · =(185,2+63,4)/2+9,23*7,8=196,29 кН.
R – расчетное давление по подошве условного массивного фундамента шириной
= b + ·tgψ=7,8+7,8 tg5 =8,48
Значение R вычисляется аналогично п.6 по формуле:
Rp = m1·m2 ·(А1·bумф·γосн взв + В1·hумф·γосн взв + D·сн)/Кн
Rp =1,1*1,0*(0,378*8,48*9,23+2,5*7,8*9,23+5,08*17)/1.1=295,94
196,29≤295,94
Проверка выполняется.