Заключение

Ограждающие конструкции 3-этажного здания АБК соответствуют требованиям СНиП 23-02.

Степень снижения расхода энергии за отопительный период равна минус 60 %. Следовательно, здание относится к классу А («Очень высокий») по энергетической эффективности.

3 Расчеты энергетических показателей здания (для отапливаемого склада)

3.1 Расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период Q_h^y, МДж, определяется по формуле (Г.2) СНиП 23-02

Q_h^y = [Q_h - (Q_int + Q_s)v z]b_h,                                    (Я.3.1)

где Q_h - общие теплопотери здания через наружные ограждающие конструкции, МДж, определяемые по Я.3.2;

Q_int - бытовые теплопоступления в течение отопительного периода, МДж, определяемые по Я.3.3;

Q_s - теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение отопительного периода, МДж, определяемые по Я.3.4;

v - коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой инерции ограждающих конструкций, для рассматриваемого здания v = 0,8;

z - коэффициент эффективности авторегулирования подачи теплоты в системах отопления, в корпусе применена двухтрубная система отопления с без термостатов и с центральным авторегулированием на вводе, z = 0,7;

b_h - коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы отопления, связанного с дискретностью номинального теплового потока номенклатурного ряда отопительных приборов, их дополнительными теплопотерями через зарадиаторные участки ограждений, повышенной температурой воздуха в угловых помещениях, теплопотерями трубопроводов, проходящих через неотапливаемые помещения, для протяженных зданий b_h = 1,13.

3.2 Общие теплопотери здания за отопительный период определяют по формуле (Г.3) СНиП 23-02

Q_h = 0,0864k_m×D_d×А_e^sum = 0,0864×0,9×3692×14177 = 4070074 МДж.

3.3 Бытовые теплопоступления в течение отопительного периода определяют по формуле (Г.10) СНиП 23-02

Q_int = 0,0864q_int×z_ht×A_l,                                                      (Я.3.2)

где A_l - расчетная площадь, определяемая как сумма площадей всех помещений, за исключением коридоров, переходов, лестничных клеток, лифтовых шахт внутренних открытых лестниц и пандусов;

А_l = 5461 м²;

q_int - величина бытовых тепловыделений на 1 м² площади общественного здания, устанавливаемых по расчетному числу людей (90 Вт/чел), находящихся в здании, освещения, технологического оборудования, в том числе компьютеров (по установочной мощности) с учетом рабочих часов в неделю. Тепловыделения в течение недели: от людей, находящихся в корпусе

Q₁ = 90×(5×168+10×40) / 168 = 664 Вт = 0,7 кВт;

от искусственного освещения (с коэффициентом использования 0,4) Q₂ = 42 кВт;

от технологического оборудования 80 кВт, коэффициент использования которых по времени в течение недели 0,35, тогда Q₃ = 0,35*80 = 28 кВт.

Итого q_int = (Q₁ + Q₂ + Q₃)/А_l = (0,7+ 42 + 28)×10³/5328= 13,3 Вт/м²;

z_ht - то же, что в формуле (1), z_ht = 231 сут;

Тогда

Q_int = 0,0864×8,8×231×5328 = 935777 МДж.

3.4. Теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение отопительного периода для трех фасадов здания, ориентированных по трем направлениям, определяются по формуле (Г.11) СНиП 23-02

Q_s = t_F×k_F(A_F1I₁ + A_F2I₂ + A_F3I₃ ) + t_scy×k_scy×A_scy×I_hor,                    (Я.3.3)

где t_F, t_scy - коэффициенты, учитывающие затенение светового проема соответственно окон и остекления купола непрозрачными элементами, для заполнения стеклопакетами в одинарных алюминиевых переплетах t_F = t_scy = 0,85;

k_F, k_scy - коэффициенты относительного пропускания солнечной радиации для светопропускающих заполнений соответственно окон и купола: для двухкамерных стеклопакетов окон k_F = 0,76; для однокамерных стеклопакетов с внутренним стеклом с селективным покрытием k_scy = 0,51;

А_F1, А_F2, А_F3 - площади светопроемов фасадов здания, ориентированных по трем направлениям, А_F1 = 192 м²; А_F2 = 91 м²; А_F3 = 192 м²;

А_scy - площадь светопроемов купола А_scy= 192 м²;

I₁, I₂, I₃, - средняя за отопительный период величина солнечной радиации на вертикальные поверхности при действительных условиях облачности, ориентированная по трем фасадам здания, для условий г. Глазова I₁ = 389 МДж/м²; I₂ = 389 МДж/м², I₃ = 62 МДж/м²;

I_hor - средняя за отопительный период величина солнечной радиации на горизонтальную поверхность при действительных условиях облачности, для Глазова I_hor=228 МДж/м²;

Q_s = 0,85×0,76×(192*389 + 91*389 + 192*62) + 0,85*0,51*192*228 = 97783,1 МДж.

Зная значения составляющих теплопотерь и теплопоступлений в здание, определим Q_h^y по формуле (Я.3.1). Расход тепловой энергии за отопительный период равен

Q_h^y = [4070074 - (935777 + 97783,1) ´0,8´0,7]×1,13 = 3945147 МДж.

3.5 Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период q_h^des, кДж/(м³×°C×сут), определяется по формуле (Г.1) СНиП 23-02

q_h^des = 10³Q_h^y/(V_h/D_d) = 10³×3558724,5 /(82975´3692) = 12,9 кДж/(м³×°С×сут).

Для одноэтажного производственного здания нормируемое значение согласно таблице 9 СНиП 23-02 равно

q_h^req = 42 кДж/(м³´°С×сут).

Следовательно, требования СНиП 23-02 выполняются.