- •Содержание
- •5.2.2.2. Песок 63
- •Введение
- •1. Генеральный план аэропорта
- •1.1. Ориентирование летных полос
- •1.2. Расчет коэффициента ветровой загрузки
- •1.3. Планировочные размеры летной полосы
- •1.4. Определение потребной длины впп
- •1.5. Определение потребной ширины впп
- •1.6. Концевые полосы торможения
- •1.7. Проектирование системы рулежных дорожек
- •1.8. Расчет мест стоянки самолетов
- •1.9. Площадки специального назначения
- •1.10. Объекты увд, радионавигации и посадки
- •1.11. Привокзальная площадь
- •1.12. Здания и сооружения авиационно-технической базы аэропорта
- •1.13. Здания и сооружения вспомогательного назначения
- •1.14. Охрана окружающей среды. Благоустройство и ограждение аэропорта
- •2. Вертикальная планировка аэродрома
- •2.1. Нормативные параметры для проектирования
- •2.2. Расчет и проектирование элементов искусственных покрытий
- •Проектирование водосточно-дренажной системы
- •3.1. Расчет лотка в кромке покрытия
- •3.2. Расчет пропускной способности лотка
- •Расчет воды в конце лотка
- •3.3. Расчет диаметров труб коллектора Определение диаметра труб для 1-го сечения
- •4. Расчет аэродромных покрытий с выбором рационального варианта
- •4.1 Расчет толщины слоев покрытия
- •4.2. Выбор рационального варианта аэродромного покрытия
- •4.2.1. Сметная стоимость строительства армобетонного покрытия Армобетонное покрытие
- •Цементобетонное покрытие
- •Железобетонное покрытие
- •Асфальтобетонное покрытие
- •4.3. Расчет вариантов аэродромных покрытий на морозостойкость.
- •4.4. Технико-экономическое сравнение вариантов конструкций аэродромных покрытий
- •4.4.1. Детальная разработка принятого варианта покрытия
- •Введение.
- •5.1. Анализ условий эксплуатации ц/б смеси.
- •Продолжительность календарного года и его составляющих параметров.
- •5.2. Исходные материалы для приготовления ц/б смеси
- •5.2..1.4. Вода
- •5.2.2 Анализ соответствия материалов требованиям нормативно-технической литературы:
- •5.2.2.1. Щебень
- •Доставка щебня осуществляется ж/д транспортом из месторождения «Ровное».
- •5.2.2.2. Песок
- •5.2.2.3. Цемент
- •5.2.2.4. Вода
- •5.2.2.5. Добавки
- •5.3. Технология производства бетонных работ
- •5.3.1. Доставка материалов на цементобетонный завод
- •5.3.2. Хранение материалов
- •5.3.4 Дозирование материалов.
- •5.3.5. Перемешивание материалов.
- •5.3.6. Доставка смеси на объект.
- •5.3.9. Контроль качества материалов и процесса.
- •5.3.10. Контроль транспортирования смеси.
- •5.3.11. Контроль твердения бетона.
- •5.3.12. Контроль качества бетонных работ.
- •5.4 Подбор состава цементобетона
- •5.4.1 Задание на проектирование.
- •5.4.2 Исходные материалы.
- •5.4.3 Расчет состава цементобетона
- •6.Специальная часть
- •6.1. Математическая модель опоры самолета
- •6.1.1 Определение основных параметров принятой модели опоры воздушного судна.
- •6.1.2. Решение системы дифференциальных уравнений
- •6.1.3. Вычисление величины динамической перегрузки опоры
- •6.2 Математическая модель плиты аэродромного покрытия
- •6.2.1 Исследование решения численными методами
- •6.3. Определение расчетного коэффициента динамичности
- •7. Безопасность жизнедеятельности
- •7.1. Критерии плавности хода автомобиля
- •7.2. Исследование взаимодействия в системе «Самолёт – аэродромное покрытие»
- •7.2.1 Математическая модель опоры самолёта.
- •7.2.2. Уравнение динамического равновесия
- •8 Определение величины и эффективности капитальных вложений в строительство аэропорта I класса
- •8.1. Определение сметной стоимости строительства аэропорта
- •9.1.1. Результаты расчета
- •8.2. Расчет эффективности строительства аэропорта
- •8.2.1 Определение чистого дисконтированного дохода
- •8.2.2. Определение внутренней нормы доходности проекта
- •8.2.3. Определение индекса доходности проекта
- •Литература
6.2 Математическая модель плиты аэродромного покрытия
Значением коэффициента динамичности плиты принято считать отношение прогиба покрытия под движущейся нагрузкой к прогибу от нагрузки стояночной:
где W – прогиб плиты от движущейся нагрузки; W0 – прогиб плиты от стояночной нагрузки.
Для решения этой задачи была принята модель бесконечной пластины на основании Винклера. Модель представляет из себя тонкую бесконечную в плане пластину, покоящуюся на упругом основании, характеризуемым коэффициентом постели ks. По плите перемещается равномерно распределенная по площади прямоугольника нагрузка. Математическая формулировка задачи и ее аналитическое решение описаны в работе R.K. Livesley 1951 г. Введем следующие обозначения в модель пластины:
Рисунок 18
(t), (t) – приведенные координаты:
(
где VX - проекция скорости движения модели на ось Х;
VY - проекция скорости движения модели на ось Y. Для упрощения задачи принимаем движение вдоль координаты Х, считая, что VY=0;
l - упругая характеристика плиты:
где E - модуль упругости материала плиты;
h - толщина плиты;
- коэффициент Пуассона =0,14;
ks - коэффициент постели основания.
q(,) – равномерно распределенная по площади (2·d)x(2·c) подвижная нагрузка F:
Рисунок 19
В приведенных координатах нагрузка ограничивается:
Сущность модели Винклера состоит в допущении того, что давление на единицу площади подошвы основания ps прямо пропорционально прогибу w. Коэффициентом пропорциональности является коэффициент постели упругого основания ks:
Состояние такой идеализированной пластины описывается следующим гармоническим дифференциальным уравнением в частных производных:
где w() - функция прогиба плиты;
v - скорость движения нагрузки;
g – ускорение силы тяжести (g=9,81 м/с2);
- объемный вес бетона т/м3;
- оператор Лапласа;
- частотные характеристики нагрузки.
Решение такого уравнения в положительной координатной четверти предлагается для функции прогиба, представленной в виде двойного косинусного ряда Фурье. Подвижная нагрузка представляется двойным синусным рядом. При таком представлении неизвестного предлагается следующее решение:
Для случая точечной нагрузки, когда c и d стягиваются в нуль решение следующее:
где - функция силы инерции движения нагрузки:
6.2.1 Исследование решения численными методами
Рассмотрим прогибы пластины для случая центрального загружения, когда ==0. Подынтегральное выражение существенно упрощается:
Приведенное выражение представляет собой поверхность следующего вида:
Рисунок 20
Говоря о сходимости двойного несобственного интеграла, зададимся точностью расчета последнего. Расчет будем считать оконченным при таком значении верхнего предела интегрирования А, когда при приращении области интегрирования на некое малое приращение объема фигуры окажется меньше :
Для практических целей зададимся =10-10. Анализы показывают, что при такой точности достаточно принять А=250·.
Знаменатель подынтегрального выражения никогда не обратиться в ноль. Однако, существует такое значение для которого найдутся такие и при которых знаменатель будет близок к нулю. Значениями подынтегрального выражения в этой точке будут «большие» числа, а сам интеграл – разойдется. Такое значение соответствует единственному значению скорости v, которое может быть определено из выражения для силы инерции движения нагрузки. Скорость, при которой интеграл расходиться или по другому – значения прогибов становятся бесконечно большими назвали критической vc. Значение критической скорости определяется по выражению:
Когда скорость движения модели стремиться к критической в поверхности подынтегрального выражения нарастают два симметричных возмущения:
Рисунок 22
При выполнении численного анализа задавались следующими значениями параметров:
E=32400 МПа; =0,14; h=25 см; ks=60,441 МН/м3; =2,35 т.с./м3;
Тогда l=0,9185 м; vc=1500 км/ч. График зависимости коэффициента динамичности плиты от скорости имеет следующий вид:
Рисунок 23
В диапазоне реальных скоростей руления самолетов, как показывают расчеты, коэффициент динамичности плиты лишь четвертым знаком после запятой отличается от единицы.
Рисунок 24