Содержание записки к курсовому проекту:

1. Конструктивные решения…………………………………………………3

2. Описание конструктивного решения покрытия, ограждающих конструкций,

несущих конструкций, пола .и т.д……………………………………….3

3. Конструктивные расчёты………………………………………………….4

4. Плита покрытия………………………………………………………….....4

5. Фундамент…………………………………………………………………...8

6. Литература…………………………………………………………………..10

1.Конструктивные решения.

2. Описание конструктивного решения покрытия, ограждающих конструкций, несущих конструкций, пола и т.д.

Размеры здания:

L= 54,93 (м) - длина;

Н₁= 11,5 (м) - высота;

Н₂= 24,93 (м) – ширина.

Здание имеет два пролёта: А= 12 (м), Б= 12 (м).

Шаг колонн: крайних - 6 (м), средних -6(м).

Наружные стены: кирпичные (толщина 0,465(м)).

Здание оборудовано мостовыми кранами, грузоподъёмностью Q_A=10(т), Q_Б=10(т).

Пол из керамической плитки.

Фундаменты здания железобетонные монолитные стаканного типа по серии 1.020-1/83. Отметки низа фундамента -1,55 м, верха -0.150 м. По фундаментам уложены фундаментные балки марки ФБ6-2.

3 Конструктивные расчеты

3.1 Плита покрытия

Задание:

Произвести расчёт продольного ребра ребристой плиты покрытия по предельному состоянию первой группы. Определить площадь сечения продольной арматуры. Сконструировать каркас продольного ребра (поперечные стержни подобрать из условия технологии сварки).

Решение:

Исходные данные: (из задания на курсовое проектирование)

Армирование продольных ребер – ненапрягаемой арматуры класса S400.

поперечная арматура— класса S240.

Применяемый бетон – C20/25.

Здание возводится в г.Витебске. Согласно СНиП 2.01.07-85 “Нагрузки и воздействия” – IБ снеговой район (по таблице [2,5] S0 = 1,2кПа).

Расчётные данные:

Для бетона C20/25: = 1,5 ; = 20 МПа; =25 МПа; = 13,3 МПа;

Для арматуры S400: =364МПа (6 – 40 мм); Es = 200000 МПа;

Номинальные размеры в плане – 3x6м.

Геометрический расчёт

Вначале на основе размеров типовых панелей задаёмся размерами плиты покрытия (рис.1.1).

Сечение изгибаемых однопролётных панелей рассчитываем как для тавровых сечений. Т.к. ребристая плита имеет сложное сечение, то в расчётах мы принимаем эквивалентное тавровое сечение, которое получаем суммированием средних толщин всех рёбер и принятием ширины и толщины полки по её конструктивному габариту (рис.1.1, 1.2).

Рисунок 1.1 - Поперечное сечение ребристой панели.

Рисунок 1.2 - Расчётная схема поперечного сечения ребристой панели.

Определение нагрузок

На плиту покрытия действует постоянная нагрузка (от собственного веса панели и веса кровли (мастичной – по заданию)) и временная от снега.

Подсчёт нагрузок от собственного веса покрытия и снега сведён в табл.1.1

Таблица 1.1

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м2	Коэффициент надёжности, *	Расчётная нагрузка, кН/м2
1	2	3	4
Постоянная:
-от трёхслойного рубероидного ковра на мастике (δ=4,5мм,ρ=600кг/м3);	0,027	1,35	0,0351
-от цементно-песчаной стяжки( , ρ=2000 кг/м3, );	0,8	1,35	1,08
-от пенобетонных плит(ρ=300 кг/м3, );	0,72	1,35	1,56
-от керамзитного гравия(δ=300мм ρ=800 кг/м3	2,4	1,35	3,12
-собственный вес плиты покрытия (масса 1,5 т ); ГОСТ 21506-87	1,67	1,35	2,255
Временная: снеговая: г.Витебск (район IIБ) S0= 1,2 кН/м2, , т.к.	1,2	1,5	1,8
Всего:

Примечание: коэффициент надежности определяется в соответствии с табл. 2.7 [1].

Расчёт продольных рёбер по прочности(предельное состояние первой группы)

Крупнопанельную плиту рассматриваем как свободно лежащую на двух опорах балку П-образного поперечного сечения, которое приводится к тавровому сечению с полкой в сжатой зоне. При опирании панели на стропильную конструкцию поверху расчётный пролёт определяем по формуле:: l₁ =l -b/2= 6,0-0,2/2=5,9м, где b – ширина поперечного сечения несущей стропильной конструкции.

Расчётная схема панели (рис.1.3) простая балка с расчётным пролётом =5.9 м и равномерно распределённой нагрузкой.

Максимальный изгибающий момент:

M_sd = кН·м ,

где – номинальная ширина панели ;

– полная расчётная нагрузка;

Согласно П.7.1.2.7 СНБ, вводимая в расчёт ширина свеса полки в каждую сторону от ребра не должна превышать 1/6 пролёта элемента и не более при наличии поперечных ребер.

(мм),

мм, т.е. величина b_1f не должна превышать 1663 мм.

Получаем тавровое сечение со следующими размерами:

Рис. 1.4 Расчетное поперечное сечение

Для установления расчетного случая таврового сечения определяем, где проходит граница сжатой зоны. Предварительно проверяем условие, считая, что граница проходит в полке, т.е. .

кН·м ,

-условие соблюдается, следовательно, нейтральная ось проходит в пределах полки, т.е. x_eff< .

Рис.1.5 Определение расчетного случая таврового сечения

Вычисляем коэффициент как для элемента прямоугольного сечения шириной

=

Находим =0,119 =0,929, см табл. 3.6 [1]

Требуемая площадь продольной арматуры (S400, 364 МПа по заданию)

= 10,12(см²)

Количество арматурных стержней n =4, по сортаменту (табл.1.3) [1] принимаем  18 = 10,16 (см²),что больше требуемой =10,12(см²). Арматуру располагаем по одному стержню в боковых ребрах и два в центральном ребре.

Поперечную арматуру принимаем из условий технологии сварки по табл.3.7 [1]. При продольной арматуре  18 S400 принимаем поперечную арматуру –  6 S240.

Шаг поперечных стержней устанавливаем в соответствии с требованиями п.3.3.2.:

- на приопорных участках (длиной 0,25·l =0,25·6000=1500(мм)):

мм;

- в средней части элемента: s₂=200 мм.