Условная максимальная относительная крупность кусков дробленого продукта ( z )

Категория дробимости (твердости руд)	Дробилки крупного дробления		Конусные дробилки
	Конусные	Щековые	Среднего дробления	Мелкого дробления
Мягкие	1,1	1,3	1,3 – 1,5	1,7 – 2,0
Средней твердости	1,4	1,5	1,8 – 2,0	2,2 – 2,5
Твердые	1,6	1,7	2,4 – 2,6	2,7 – 3,0
Примечание: Для замкнутого цикла дробления величину z принимают равной 1,25.

Размеры отверстий грохотов выбираются в пределах между размером куска, получаемого в данной стадии дробления, и размером разгрузочного отверстия дробилки (для предварительного расчета можно принять размеры отверстий грохота, равные размерам максимальных кусков дробленой руды).

Расчет выхода продуктов

Расчет качественно-количественной схемы заключается в определении выхода продуктов по выбранной схеме.

Вначале определяют эффективность операции грохочения в соответствии с предлагаемым типом грохота. В I стадии обычно устанавливают неподвижные колосниковые грохоты, эффективность (Е) которых принимают равной 0,6 – 0,7.Количество подрешетного продукта, образующегося при грохочении по крупности d, равно

Q_n = Q*α*E, т/ч,

где Q – количество руды, поступающей на грохочение, т/ч;

α – содержание в руде класса крупности –d, доли единицы;

Е – эффективность грохочения, доли единиц.

Величина α определяется графическим методом по суммарной гранулометрической характеристике.

В соответствии с типом грохота назначаем эффективность операции грохочения:

Е1 =0,6

Е2=0,8

Рассчитаем количество подрешетного продукта, образующего при предварительном грохочении по крупности D₁ =433мм. Содержание в руде класса крупности D₁ находим из диаграммы 1 (а=23%). Скорость подачи питания на грохот рассчитаем исходя из производительности обогатительной фабрики:25000т/сут=10416,7т/ч

- α1 =25=0,25; α2=6=0,06;

Количество подрешетного продукта, образующего при грохочении-1:

Q_n1 =Q*α1*E1=10416,7*0,25*0,6=1562,5т/ч

Qдр1=Q- Q_n1 =10416,7-1562,5=8854,2т/ч

Выход подрешетного продукта, образующегося при грохочении-1:

Выход подрешетного продукта

γ_н1 = Q_n1 *100%/Q=1562,5*100/10416,7=15%

γдр2 = Q_n1 - γ_н1 =1562,7-15=1547,7%

Нет необходимости предварительного, т.к. выход отсеваемого класса крупности составляет менее 20%

Количество подрешетного и надрешетного продукта, образующегося при грохочении-2:

Q_n2 =Q* α2 *Е2=10416,7*0,06*0,8=500т/ч

Qдр2=Q- Q_n2=10416,7-500=9916,7т/ч

Выход подрешетного и надрешетного продукта, образующегося при грохочении-2:

γ_п2= Q_n2*100%/Q=500*100/10416,7=4,7%

γ_н1=100%- γ_п2 =100-4,7=95,3%

количество продуктов в последней стадии дробления в замкнутом цикле с грохотом определяются с учетом циркулирующей нагрузки. Выход подрешетного и надрешетного продукта , образовавщегося при грохочении3:

γ_п3=100%

γ_н3=С=130%

Количество подрешетного и надрешетного продукта , образующегося при грохочении-3:

Q_n3=10416,7т/ч

Qдр3=С* Q_n3 /100%=130*10416,7/100%=1354,2т/ч

Тип рекомендуемого оборудования.

В первой стадии обычно устанавливают неподвижные колосниковые решетки для предварительного грохочения , и дробилки ККД. Размер отверстий грохотов-240мм; размер разгручного отверстия дробилок-171,4мм.

Во второй стадии используют дробилки КСД. Размер разгрузочного отверстия этих дробилок равен 20мм.

В третьей стадии устанавливают грохоты с неподвижной поверхностью для контрольного грохочения , и дробилки КМД. Размер отверстий грохотов -5мм; размер разгрузочного отверстия дробилок-4мм.

Результаты расчетов основных технологических показателей.

Выход магнетитового концентрата:

1) γ_м.к = ε_м.к *α_м / βм=84*21/67=26%

Выход хвостов при магнитном обогащении:

2) γисх- γ_м.к =100-26=74%

Извлечение магнетита в хвосты при магнитном обогащении:

3) ε_м.хв =ε исх-ε_м.к =100-84=16%

Извлечение гематита в хвосты при магнитном обогащении:

4) ε_г.хв = εисх -ε_г.к =100-88=12%

Содержание магнетитового железа в хвостах при магнитном обогащении:

5) θ _м.хв =(100* α_м - γ_м.к * βм)/ γ _м.хв =(100*21-26*67)/74=10%

Количество мегнетитового концентрата:

6) Q _м.к = Q исх * γ_м.к /100=10416,7*26/100=2708,3т/ч

Количество хвостов при магнитном обогащении:

7) Q _м.хв = Q исх- Q _м.к =10416,7-2708,3=7708,4т/ч

Выход гематитового концентрата:

8) γ _г.к = ε_г.к *α _г /β _г =88*10/64=14%

Выход суммарного концентрата

9) γсум= γ_м.к + γ _г.к =26+14=40%

Содержание железа в суммарном концентрате:

10) βсум=( γ_м.к * β_м + γ _г.к* β _г )/ γсум=(26*67+14*64)/40=44%

Выход хвостов гравитационного обогащения:

11) γ _хв =100- γсум=100-40=60%

Содержание железа в хвостах при гравитационном обогащении:

12) θ _хв =(100* α – γсум* βсум )/ γ _хв =(100*31-40*44)/60=22%

, α= α_м + α _г =21+10=31%

Извлечение железа в суммарный концентрат:

13) εсум= γсум* βсум/ α =40*44/31=57%

Извлечение железа в хвосты при гравитационном обогащении:

14) ε _хв = γ _хв * θ _хв / α=60*22/31=42%

Количество гематитового концентрата:

15) Q _г.к = Q исх* γ _г.к /100=10416,7*14/100=1458,3т/ч

Количество суммарного концентрата:

16) Qсум= Q _м.к + Q _г.к =2708,3+1458,3=3166,6

Количество хвостов при гравитационном обогащении:

17) Q _хв = Q исх- Qсум=10416,7-3166,6=7250,1т/ч

Содержание магнетитового железа в суммарном концентрате:

18) β1= ε_м.к * α_м / γсум=84*21/40=44%

Содержание гематитового железа в суммарном концентрате:

19) β2=ε _г.к * α _г / γсум=88*10/40=22%

Содержание магнетитового железа в хвостах при гравитационном обогащении:

20) θ1=(100* α_м - γсум *β1)/ γ _хв =(100*21-40*44)/60=6%

Содержание гематитового железа в хвостах при гравитационном обогащении:

21) θ2=(100* α_г - γсум *β2)/ γ _хв =(100*10-40*22)/60=2%

Извлечение общего железа в магнетитовый концентрат:

22) ε ₁ = γ_м.к * β _м.к /α=26*67/31=56%

Извлечение общего железа в гематитовый концентрат:

23) ε₂ = γ _г.к * β _г.к /α=14*64/31=29%

Содержание общего железа в хвостах при магнитном обогащении:

24) θг= α_г * Q исх/ Q _м.хв

, θм=θ _м.хв+ θ _г.хв

, θм= θ _м.хв+ α_г * Q исх/ Q _м.хв =10+10*10416,7/7708,4=12%