3. Расчёт пароводяного тракта контура низкого давления (нд) двухконтурного котла-утилизатора (ку).

1. Температура газов за поверхностью испарителя низкого давления (ИНД):

θ_ИНД = t^’_БНД + δt_ГПК = 166,45 + 12 = 178,45 ^OC.

2. Энтальпия газов за поверхностью ИНД:

I _{за ИНД} = c_{pг 4} × θ_ИНД = 1,238 × (178,45 + 273,15) = 559,081 кДж/кг.

3. Температура перегретого пара на выходе из контура НД (ППНД):

t_{ПП НД} = θ_ЭВД – δt_ЭВД = 179,3 – 12 =167,3 ^OC.

4. Теплосодержание перегретого пара на выходе из ППНД определяется по таблицам воды и пара: h_{ПП НД} = hs(p_БНД , t_{ПП НД}) = 2766,5 кДж/кг.

5. Энтальпия газов на выходе из котла:

I _{за ГПК} = (θ _УХ +273,15) × c_{p УХ. Г} = (100+273,15) × 1,0546 = 393,52 кДж/кг.

6. Теплосодержание питательной воды на выходе из узла смешения ГПК определяется по таблицам воды и пара:

h _{до ГПК} = hs(t_{до ГПК} , p _{ПВ до ГПК}) = 273,9 кДж/кг.

7. Теплосодержание питательной воды на выходе из КПУ ПТ определяется по таблицам воды и пара:

h _{за КПУ} = hs(t_{за КПУ} , p _{ПВ до ГПК}) = 54,6 кДж/кг.

8. Расход питательной воды на КУ:

9. Расход питательной воды рециркуляции, подаваемой рециркуляционным электронасосом (РЭН) в узел смешения перед ГПК:

Расчёт расширителя непрерывной продувки

низкого давления (РНП НД).

1. Расход непрерывной продувки из БНД:

W_{ПР БНД} = (α _{ПР БНД} / 100) × D_{КУ НД} = (1 / 100) × 10,6 = 0,106 кг/с.

2. Теплосодержание смеси в РНП:

3. Давление в расширителе непрерывной продувки задано: pБНД = 1,013 бар.

4. Теплосодержания насыщенного пара (h^’’_РНД) и воды в состоянии насыщения (h^’_РНД ) в РНП определяются по таблицам воды и пара (по давлению в расширителе p_БНД = 1,013 бар):

h^’_РНД = hs(p_РНД) = 418,9 кДж/кг;

h^’’_РНД = hs(p_РНД) = 2675,5 кДж/кг.

5. Степень сухости пара до сепарации в РНП:

6. Суммарный приход среды в РНП ВД до сепарации:

W _РНД = W_{ПР БНД} + W_РВД = 0,106 + 0,226 = 0,332 кг/с.

7. Расход влаги в РНП до сепарации:

W^’_РНД = (1 - x _РНД) × W _РНД = (1 – 0,123) × 0,332 = 0,291 кг/с.

8. Расход пара в РНП до сепарации:

D^’’_РНД = x _РНД × W _РНД = 0,123 × 0,332 = 0,041 кг/с.

9. Степень сухости выпара РНП НД принимаем: x _ВЫПАР = 0,95.

10. Теплосодержание выпара РНП НД:

h_ВЫПАР = x _ВЫПАР × h^’’_РНД+(1–x _ВЫПАР)× h^’_РНД =0,95× 2675,5+(1 – 0,95)× 418,9 = 2562,67 кДж/кг.

11. Расход выпара РНП НД в атмосферу:

D _ВЫПАР = D^’’_РНД + (1 - x _ВЫПАР) × W^’_РНД= 0,041 + (1 – 0,95) × 0,291 = 0,056 кг/с.

12. Расход отсепарированной воды в РНП НД и сбрасываемой в канализацию (с теплосодержанием h^’_РНД):

W_РНД = W^’_РНД - (1 - x _ВЫПАР) × W^’_РНД = x _ВЫПАР × W^’_РНД = 0,95 × 0,291 = 0,276 кг/с.

4. Расчёт потерь пара и конденсата в паросиловом цикле.

1. Расход пара через стопорный клапан (СК) высокого давления цилиндра высокого давления (ЦВД):

D_{О ВД} = 2 × D_{КУ ВД} / 1,03 = 2 × 33,23 / 1,03 = 66,52 кг/с.

2. Нормированная величина потерь пара в паросиловом цикле:

D_УТ = 0,02 × D_{О ВД} = 0,02 × 66,52 = 1,29 кг/с.

3. Расход пара на концевые уплотнения паровой турбины и эжекторы:

D _УПЛ + D_ЭЖ = 0,01 × D_{О ВД} = 0,01 × 66,52 = 0,665 кг/с.

4. Расход добавочной воды в паротурбинный цикл:

W_ДОБ = D_УТ + 2× (W_{ПР БНД} + W_{ПР БВД}) = 1,29 +2× (0,106 + 0,3323) = 2,167 кг/с.