- •Лекция пятнадцатая Теоремы взаимности строительной механики
- •15.1. Теорема о взаимности возможных работ
- •15.2. Теорема о взаимности перемещений
- •15.3. Теорема о взаимности реакций
- •15.4. Теорема о взаимности реакций и перемещений
- •15.5. Вопросы для самопроверки
- •15.6. Рекомендуемая литература
- •Лекция шестнадцатая Расчёт статически неопределимых систем методом сил на силовое воздействие
- •16.9. Вопросы для самопроверки
- •16.10. Рекомендуемая литература
- •16.1. Основная система метода сил и требования, предъявляемые к ней
- •16.2. Система канонических уравнений метода сил
- •16.3. Определение коэффициентов при неизвестных и свободных членов системы канонических уравнений
- •16.4. Определение внутренних усилий в заданном сооружении
- •16.5. Промежуточные и окончательная проверки правильности расчёта
- •16.6. Пример расчёта статически неопределимой рамы методом сил
- •16.7. Расчёт статически неопределимых систем методом сил в матричной форме
- •16.8. Пример расчёта статически неопределимой рамы методом сил в матричной форме
- •16.9. Вопросы для самопроверки
- •16.10. Рекомендуемая литература
16.8. Пример расчёта статически неопределимой рамы методом сил в матричной форме
В раме, показанной на рис. 16.14,а, построить эпюры внутренних усилий отдельно от постоянной равномерно распределённой нагрузки q1 = 20 кН/м, первой временной равномерно распределённой нагрузки q2 = 12 кН/м, второй временной нагрузки – сосредоточенной силы F = 24 кН, а также вычислить расчётные изгибающие моменты в её характерных сечениях. Соотношение между изгибными жесткостями поперечных сечений ригеля и стоек задано: EJp : EJc = 2 : 0,5.
Порядок расчёта рамы на заданные воздействия в матричной форме определяется соотношением (16.28):
M(F) = MF – M(MT BM M)-1(MT BM MF).
1. Подготовительный этап расчёта: определение степени статической неопределимости рамы (nst = 3 3 – 7 = 2), выбор основной системы метода сил (рис. 16.14,б), построение эпюр изгибающих моментов в основной системе от Х1 = 1, Х2 = 1 (рис. 16.14,в,г), постоянной нагрузки (рис. 16.15,а), первой временной (рис. 16.15,б) и второй временной нагрузки (рис. 16.15,в).
2. Нумерация грузовых участков и сечений, необходимых для формирования матриц изгибающих моментов M и MF (рис. 16.16).
3. Формирование матриц изгибающих моментов M и MF от Х1 = 1, Х2 = 1 и заданных нагрузок (постоянной и временных) в основной системе метода сил в соответствии с принятой нумерацией грузовых участков и сечений. Правило знаков для элементов этих матриц было сформулировано ранее (см. пример 13.4.1 тринадцатой лекции).
4. Формирование матрицы внутренней упругой податливости рамы, учитывающей изгибные деформации её грузовых участков. Примем EJp = 2EJ, EJс = 0,5EJ (EJ – произвольное число).
,
где ;
; .
5. Вычисление элементов матрицы внешней податливости принятой для расчёта основной системы метода сил, или матрицы коэффициентов при неизвестных системы канонических уравнений.
= МT BМ М = .
6. Вычисление элементов матрицы грузовых коэффициентов, или матрицы свободных членов F системы канонических уравнений
F = МT BМ МF = .
7. Обращение матрицы внешней податливости .
-1 = Е, .
1 ,92b11 – 0,5b21 = 1,
-0,5b12 + 6b21 = 0.
Отсюда b11 = 0,533, b21 = 0,044.
1 ,92b12 – 0,5b22 = 0,
-0,5b12 + 6b22 = 1.
Отсюда b12 = 0,044, b22 = 0,170.
-1 = (МT BМ М)-1 = .
8. Вычисление элементов матрицы неизвестных метода сил Х.
X = –-1 F = –(МT BМ М)-1(МT BМ МF) =
= =
= .
9. Вычисление элементов матрицы изгибающих моментов M(F) в заданной раме от постоянной и временной нагрузок.
10. Кинематическая проверка правильности вычисления элементов матрицы M(F), являющихся ординатами эпюр изгибающих моментов в заданной раме от постоянной, первой и второй временных нагрузок в сечениях, показанных на рис. 16.16.
.
Относительные погрешности вычислений при сопряжении окончательных эпюр изгибающих моментов, описываемых элементами матрицы M(F), с соответствующими эпюрами от Х1 = 1 и Х2 = 1 в основной системе метода сил, описываемых элементами матрицы М, не превышают 0,07 %.
11. Построение эпюр изгибающих моментов в заданной раме Mconst от постоянной нагрузки q1 = 20 кН/м – по элементам первого столбца матрицы M(F) (рис. 16.17); от первой временной нагрузки q2 = 12 кН/м – по элементам второго столбца матрицы M(F) (рис. 16.18); от второй временной нагрузки F = 24 кН – по элементам третьего столбца матрицы M(F) (рис. 16.19).
12. Построение эпюр поперечных (Qconst, , ) и продольных сил (Nconst, , ) от каждого из вышеупомянутых воздействий (рис. 16.17, 16.18, 16.19).
13. Статическая проверка условий равновесия рамы в целом. Здесь эту проверку проведём только в случае действия постоянной нагрузки (рис. 16.20).
Fx = 0, 11,28 – 7,70 – 3,58 = 0, 0 0;
Fy = 0, 41,28 + 149,73 + 100,55 + 28,44 – 2016 = 0, 0 0;
mom(F)B = 0, 41,286 – 100,556 – 28,4410 – 2063 +
+ 20105 = 1247,68 – 1247,70 = –0,02.
Относительная погрешность вычислений при проверке последнего условия равновесия составляет
100 % = 0,0016 %.
14. Вычисление расчётных изгибающих моментов в характерных сечениях рамы (табл. 2).
Таблица 2
№ сечений |
Изгибающие моменты, кНм |
Расчётные изгибающие моменты, кНм |
|||
Mconst |
|
|
max |
min |
|
3 |
-33,85 |
13,61 |
19,2 |
-1,04 |
-33,85 |
5 |
-146,15 |
-13,61 |
-19,2 |
-146,15 |
-178,96 |
6 |
-123,04 |
-41,21 |
9,6 |
-113,44 |
-164,25 |
8 |
-56,96 |
-66,8 |
-9,6 |
-56,96 |
-133,36 |
9 |
-46,22 |
-52,8 |
14,4 |
-31,82 |
-99,02 |
10 |
16,89 |
-26,4 |
7,2 |
24,09 |
-9,51 |
12 |
10,74 |
14,0 |
24,0 |
48,74 |
10,74 |
14 |
23,11 |
-27,61 |
28,8 |
51,91 |
-4,50 |
2 |
-33,85 |
13,61 |
19,2 |
-1,04 |
-33,85 |