- •Введение.
- •Задание № 1. Расчет сопротивления теплопередаче ограждения.
- •1.1. Теоретические предпосылки.
- •1.2 Данные для выполнения задания .
- •1.3. Пример расчета.
- •Задание №2. Расчет термического сопротивления ограждения.
- •2.1. Теоретические предпосылки.
- •2.2.Данные для выполнения задания.
- •2.3.Пример расчета.
- •Задание № 3. Расчет температуры в ограждении.
- •3.1. Теоретические предпосылки.
- •3.3.Пример расчета.
- •Задание №4. Нормирование сопротивления теплопередаче.
- •4.1. Теоретические предпосылки.
- •4.2. Данные для выполнения задания.
- •4.3. Пример расчета.
- •5.1. Теоретические предпосылки.
- •5.2. Данные для выполнения задания.
- •5.3. Пример расчета.
- •Задание № 6. Воздухопроницаемость ограждающих конструкций.
- •6.1. Теоретические предпосылки
- •6.2. Данные для выполнения задания.
- •6.3. Пример расчета.
- •Задание №7. Расчет влажностного режима ограждений.
- •7.1. Теоретические предпосылки.
- •7.2 Данные для выполнения задания.
- •7.3 Пример расчета.
- •Задание № 8. Расчет звукоизоляции междуэтажных перекрытий от ударного шума.
- •8.1.Теоретические предпосылки.
- •8.2. Данные для выполнения задания.
- •8.3. Пример расчета.
- •Задание № 9. Расчет естественного освещения.
- •9.1. Теоретические предпосылки.
- •9.2. Данные для выполнения задания.
- •9.3. Пример расчета.
- •Оглавление.
7.2 Данные для выполнения задания.
Определить из условий конденсации влаги допустимость применения в жилищном строительстве наружных стен , построить линии величин насыщенного парциального давления водяного пара наружного ограждения по вариантам заданий №№ 2 и 3.
7.3 Пример расчета.
Определить из условий конденсации влаги допустимость применения и построить линии величин насыщения парциального давления водяного пара наружной стена жилого дома в г. Пятигорске.
Данные для расчета принимаются из примеров №№2 и 3, а также: - температура внутреннего воздуха жилых помещений +18оС,
- расчетная средняя наружная температура наиболее холодного периода -16оС [2, графа 26],
- нормативная относительная влажность
Температуре tв =+18оС соответствует (табл.3) максимальное парциальное давление водяного пара Е=15,48 мм рт.ст., температуре на внутренней поверхности соответствует Е=12,07 мм.рт.ст. Предельная относительная влажность, при которой начнется конденсация влаги внутренней поверхности стены находится по формуле (22):
>
Следовательно, конденсации влаги на внутренней поверхности стен не будет, если бы , то влага конденсировалась бы на стене. По формуле (7.1) определим значение точки росы на внутренней поверхности стены при заданных значениях tв =18о и . Следовательно, действительная упругость водяного пара е будет составлять только 60% от Е, т.е. ев = 15,480,6=9,28 мм.рт.ст. чему соответствует температура (по табл.3) равная 10,1о С, это и есть температура точки росы <.Строится линия распределения температуры , рис.4, на внутренней и наружной поверхности ограждения, а также на границе слоёв в толщи стены ( аналогично рис.3). Причем, температура внутри стены определяется по формулам (3.4 и 3.5) аналогично примера 3.3 , только с расчетной величиной tн=-16о С.
Из табл.3 определяются значения максимальной упругости водяного пара Е на внутренней и наружной поверхности стены . также на границах слоёв ограждения по величинам температур в этих сечениях, вычисленных по вышеуказанному требованию ( tн=-16оС) :
- на внутренней поверхности стены тогда Ев= 13,04 мм.,
- на границе 1-2 слоев , Е1-2 =12,22 мм,
- на границе 2-3 слоев Е2-3 =6,1 мм,
- на границе 3-4 слоев Е3-4 =1.31 мм,
- на наружной поверхности Ен=1,24 мм.
На рис.4 строится линия максимальной упругости водяного пара Е.
Далее по формуле (7.2) определяются значения упругости водяного пара. Где: ев=9,28 мм, ен= 1,13 мм рт.ст ( по табл.3, для Пятигорска t=--16оС). Из приложения 9 [1] принимаем методом интерполяции сопротивления воздухопроницанию, Rи , материалов слоев конструкции, рассматриваемой в примерах 2.3 и 3.3: для 1 слоя Rи1=15700 м2 ч Па\ кг, для 2 слоя - Rи2=2,5, для 3 слоя – R и3= 2,0 , для 4 слоя – 7850. Тогда:
Значение упругости на границе 1-2 слоев составит:
е1-2= ев -
Rо.п= Rи1 +Rи2 +Rи3 +Rи4 = 15700 +2,5+2+7850=2355,5м2 ч Па / кг, е1-2= 9,28-, аналогично определится е2-3=3,8 мм, е3-4=1,15 мм. Затем на рис.4 строится линия падения упругости водяного пара в толще стены
Таблица 3
Значения максимального парциального давления водяного пара, мм.рт.ст. ( при атмосферном давлении 755 мм)
оС |
Е,мм |
оС |
Е,мм |
оС |
Е,мм |
оС |
Е,мм |
оС |
Е,мм |
|
|
-26 |
0,42 |
-11 |
1, 78 |
4 |
6,1 |
19 |
16,48 |
-40 |
0,09 |
-25 |
0,47 |
-10 |
1,95 |
5 |
6,54 |
20 |
17,54 |
-39 |
0,105 |
-24 |
0,52 |
-9 |
2,13 |
6 |
7,01 |
21 |
18,65 |
-38 |
0,12 |
-23 |
0,58 |
-8 |
2,32 |
7 |
7,51 |
22 |
19,83 |
-37 |
0,13 |
-22 |
0, 64 |
-7 |
2.53 |
8 |
8,05 |
23 |
21.07 |
-36 |
0,15 |
-21 |
0,70 |
-6 |
2,76 |
9 |
8,61 |
24 |
22,38 |
-35 |
0,17 |
-20 |
0,77 |
-5 |
3,01 |
10 |
9,21 |
25 |
23,76 |
-34 |
0.185 |
-19 |
0,85 |
-4 |
3,28 |
11 |
9,84 |
26 |
25,21 |
-33 |
0,205 |
-18 |
0,94 |
-3 |
3,57 |
12 |
10,52 |
27 |
26,74 |
-32 |
0,23 |
-17 |
1,03 |
-2 |
3,88 |
13 |
11,23 |
28 |
28,35 |
-31 |
0,25 |
-16 |
1,13 |
-1 |
4,22 |
14 |
11,99 |
29 |
30,04 |
-30 |
0,28 |
-15 |
1,24 |
0 |
4,58 |
15 |
12,79 |
30 |
31,82 |
-29 |
0,31 |
-14 |
1,36 |
1 |
4,93 |
16 |
13,63 |
31 |
33,7 |
-28 |
0,34 |
-13 |
1,49 |
2 |
5,29 |
17 |
14,53 |
32 |
35,66 |
-27 |
0,38 |
-12 |
1,63 |
3 |
5,69 |
18 |
15,48 |
33 |
37,73 |
|
|||||||||
Рис.4. Построение линий распределения е, Е в толще стены. |
Из рис. 4 видно, что резкое падение упругости е обеспечивается конструктивными слоями 1 и 2 из железобетона. При таком конструктивном решении ограждения и видно из рис. 4 значения е во всех сечениях стены меньше значения Е, это указывает на то, что в таком ограждении не будет конденсации пара. Если отказаться от внутреннего железобетонного слоя (Rи1= 15700 м2 ч Па/ кг) , то возможно увлажнение материла в охлажденной части стенового ограждения.
В случае обратных значений Е и е возможно выпадение конденсата в толще стены. Тогда линии распределения , Е и е могут иметь следующий вид, (рис.4.а).