- •2. Технологический расчёт
- •2 1. Тепловой расчет
- •2.1.1 Определение температур холодного теплоносителя.
- •2.1.2 Тепловая нагрузка
- •2.1.3 Расход греющего пара
- •2.1.4 Температурный напор по поверхности нагрева испарителя
- •2.1.5 Коэффициент теплоотдачи а, со стороны кипящей жидкости
- •2.1.6 Коэффициент теплоотдачи а2 со стороны конденсирующегося водяного пара
- •2.1.7 Коэффициент теплопередачи
- •2.2 Гидравлический расчёт испарителя.
- •2.2.1 Определение диаметров штуцеров.
- •2.2.2. Определение потерянного напора в межтрубном пространстве испарителя
2. Технологический расчёт
2 1. Тепловой расчет
2.1.1 Определение температур холодного теплоносителя.
В рассматриваемом случае холодным теплоносителем является смесь уксусной кислоты и воды, которая при температуре кипения поступает в испаритель из ректификационной колонны. Поэтому при определении температуры смеси на входе в испаритель задача сводится к определению температуры низа ректификационной колонны.
Эту температуру определяют по уравнению изотермы жидкой фазы методом последовательных приближений. Для ускорения расчета можно использовать графическую интерполяцию.
где хi’ – мольная доля i-компонента в смеси;
– константа фазового равновесия i-компонента;
Pi – давление насыщенного пара i-компонента;
P – давление в испарителе.
По условию состав смеси задан в % масс. Произведем перерасчет состава смеси в мольные доли по уравнению
где х1 и х2 - массовые доли уксусной кислоты и воды в смеси;
М1=60; М2=18 - их мольные массы.
Зададимся рядом значений температур в области температуры кипения чистой воды при 1200 мм.рт.мт. (поскольку смесь состоит в основном из воды): 100; 110; 120 С. Для этих температур давления насыщенных паров составят
соответственно: для уксусной кислоты 417, 581, 794 мм.рт.ст.; для воды 760, 1075, 1489 мм.рт.ст. [1, с 820].
Рассчитываем
100 С:
110 С:
120 С:
С
t1,
C
t1
Рис 2.1. График зависимости от температуры
Из построения при температура смеси на входе в испаритель t1 равна 113 °С.
Температуры потоков смеси и их составы на выходе из испарителя определяются по уравнениям:
(1.1)
где x0i’ – мольная доля i-компонента в жидком потоке, покидающем испаритель;
у0i’ – мольная доля i-компонента в отгоне;
е'=0,4 – мольная доля отгона (мольная доля образовавшихся паров в результате однократного испарения смеси в аппарате).
Уравнение (1.1) решается методом последовательного приближения, и для ускорения решения также воспользуемся графической интерполяцией.
Зададимся рядом значений температур (в области ожидаемой температуры): 100, 110, 120 °С. Для этих температур давления насыщенных паров приведены выше
Рассчитываем
100 °С:
110 °С:
120 °С:
Строим график (Рис. 1.2)
t1,
C
Рис. 2.2 График зависимости от температуры
Из построения при температуры потоков смеси на выходе из испарителя t2 равны 110,2 С.
Определим равновесные составы x0i’ и у0i’ образовавшихся жидкой и паровой фаз при температуре однократного испарения 120°С.
При этой температуре давления насыщенных паров уксусной кислоты и воды соответственно равны 581 мм.рт.ст. и 1075 мм.рт.ст. [1, с. 820].
Для последующих расчетов выразим составы потоков, уходящих из испарителя, в массовых долях и определим их количества. Для этого также пересчитаем мольную долю отгона е' в массовую е.
Массовая доля отгона паров находится по соотношению
,
Где Му и Мх – средние мольные доли массы паровой фазы и смеси, входящей в испаритель.
Количество поступающей флегмы в испаритель Y1 = 14200 кг/час = 3,94 кг/с. Количество жидкой фазы, уходящей из испарителя
Y2 = (l – e)Y1 =(1 – 0,393) 3,94 = 2,39 кг/с.
Количество паровой фазы уходящей из испарителя
Y3 = eY1 = 0,3933,94 = 1,55 кг/с.