- •8. ИСТЕЧЕНИЕ ЖИДКОСТИ ЧЕРЕЗ ОТВЕРСТИЯ, НАСАДКИ И КОРОТКИЕ ТРУБЫ
- •8.1. Общие сведения
- •8.2. Истечение жидкости через отверстия
- •8.2.1. Формулы для расчета скорости и расхода при истечении жидкости из малых незатопленных отверстий в тонкой стенке при постоянном напоре
- •8.2.2. Истечение жидкости через большие отверстия прямоугольной формы
- •8.2.3. Истечение жидкости через затопленное отверстие
- •8.2.4. Истечение жидкости из-под затвора
- •8.2.5. Воронкообразование при истечении жидкости
- •8.3. Истечение жидкости через насадки и короткие трубы
- •8.4. Истечение жидкости при переменном напоре
- •9. ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОСТИ В НАПОРНЫХ ТРУБОПРОВОДАХ
- •9.1. Общие сведения
- •9.2. Основы расчета трубопроводов при условии установившегося движения
- •9.2.1. Основные формулы и типы задач для расчета трубопроводов
- •9.2.2.Частные случаи расчета трубопроводов
- •9.2.3. Изменение пропускной способности трубопроводов в процессе их эксплуатации
- •9.3. Неустановившееся движение жидкости в трубопроводах
- •9.3.2. Гидравлический удар
- •9.3.3. Способы гашения и примеры использования гидравлического удара
- •10. ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОСТИ В ОТКРЫТЫХ РУСЛАХ
- •10.1. Общие сведения о типах открытых русел и видах движения жидкости
- •10.2. Удельная энергия сечения, критическая глубина, спокойное, бурное и критическое состояние потока
- •10.3. Основы расчета каналов
- •10.3.1. Основные расчетные зависимости и типы задач для равномерного движения в каналах
- •10.3.2. Допустимые скорости движения жидкости в каналах
- •10.4. Особенности расчета русел рек
- •10.5. Расчет каналов замкнутого сечения
- •10.6. Расчет местных сопротивлений в открытых руслах
- •10.7. Дифференциальные уравнения неустановившегося медленно изменяющегося движения потока в открытых руслах
- •11. ИСТЕЧЕНИЕ ЖИДКОСТИ ЧЕРЕЗ ВОДОСЛИВЫ
- •11.1. Общие сведения
- •11.2. Водосливы с тонкой стенкой
- •11.2.1. Особенности истечения жидкости через водослив с тонкой стенкой
- •11.2.2. Расчетные формулы для водослива с тонкой стенкой
- •11.3. Водосливы с широким порогом
- •11.3.1. Особенности истечения жидкости через водослив с широким порогом
- •11.3.2. Основные расчетные формулы и типы задач для расчета водосливов с широким порогом
- •11.4. Водосливы практического профиля
- •12.2 Основные законы фильтрации за границами применимости закона Дарси
- •12.3. Простейшие случаи установившейся напорной фильтрации несжимаемой жидкости
- •13. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ РАСЧЕТА РАСПРОСТРАНЕНИЯ ПРИМЕСЕЙ В ВОДОТОКАХ И ВОДОЕМАХ
- •13.1. Общие сведения
- •13.2. Основы расчета распространения примесей в водотоках и водоемах
- •13.2.1. Расчет начального разбавления при выпуске сточных вод в водотоки (метод ЛИСИ)
- •13.2.3. Расчет разбавления сточных вод в водоемах
- •Задачи к практическим занятиям
- •Список литературы
- •СОДЕРЖАНИЕ
Уклоны (заложения) откосов каналов устанавливают в зависимости от характера грунтов, с учетом угла естественного откоса и глубины выемки. При глубине выемок, а также в сложных геологических условиях устойчивость откосов более 5 м проверяется расчётом.
Облицовки ложа (одежды) каналов устраиваются для предохранения его от размыва течением и волнами, сокращения потерь воды на фильтрацию в грунт и уменьшения шероховатости дна и откосов (для увеличения пропускной способности). Облицовки, служащие только для защиты откосов от размыва, выполняются в виде каменного мощения, каменной укладки и наброски, а также в виде бетонных и железобетонных плит [6].
10.2. Удельная энергия сечения, критическая глубина, спокойное, бурное и критическое состояние потока
Неравномерное плавноизменяющееся движение в открытых руслах отличается от равномерного тем, что линии тока являются либо сходящимися, либо расходящимися прямыми с малыми углами между ними, либо кривыми с большим радиусом кривизны. Такой вид движения существует в естественных руслах, в искусственных непризматических руслах с любым уклоном дна; в призматических руслах с горизонтальным дном (i0=0) и
обратным уклоном дна (i0<0); в
призматических руслах с |
прямым |
|
|
|
|
уклоном дна (i0>0), если в силу тех или |
|
|
|
||
иных причин по длине русла изменяется |
|
|
|
||
глубина потока. В первых трех случаях |
|
|
|
||
равномерное движение |
принципиально |
|
|
|
|
существовать не может, в связи с чем его |
|
|
|
||
следует рассматривать |
как |
частный |
Рис. |
10.4. |
Распределение |
случай |
неравномерного |
||||
плавноизменяющегося движения [3]. |
напоров |
в |
живом сечении |
||
потока |
|
|
|||
Установление |
энергетического |
|
|
состояния являются обязательным элементом решения задач неравномерного плавноизменяющегося движения в каналах. В живом сечении потока в открытом русле полная удельная энергия Е или гидродинамический напор относительно произвольной горизонтальной плоскости сравнении 0–0 (рис. 10.4) выражается трехчленом уравнения Бернулли:
47
Е = H0 = z + |
p |
+ |
α v2 |
. |
(10.4) |
|
ρ g |
2g |
|||||
|
|
|
|
При атмосферном давлении на свободной поверхности пьезометрическая высота равна глубине погружения точки А, т. е. hA=p/ (pg).
Если обозначить расстояние от плоскости сравнения 0–0 до плоскости 01–01 проведенной через низшую точку дна живого сечения, величиной а, то это выражение можно представить в виде
H0=а+h+ |
α v2 |
. |
(10.5) |
|
2g |
||||
|
|
|
Сумма последних двух членов правой части представляет полную удельную энергию потока в рассматриваемом сечении, отнесенную не к произвольной, а вполне определенной плоскости сравнения 01–01 проведенной через низшую точку живого сечения, и названную Бахметевым Б.Л. удельной энергией сечения (Э):
|
α v2 |
|
Ý = h + |
2g . |
(10.6) |
В русле с прямым (i0>0) или с обратным уклоном (i0<0) плоскости 01–01 проведенные через низшие точки разных живых сечений, располагаются на разных отметках. Поэтому, например, при равномерном движении открытого потока, т. е. при h=const и v=const удельная энергия сечения по длине потока сохраняется
неизменной: Э=const, в то же время гидродинамический напор всегда уменьшается вниз по течению (рис. 10.5):
H01=H02+hw .
При
плавноизменяющемся
неравномерном Рис. 10.5. Потери напора при неравномерном движении в открытом плавноизменяющемся движении
48
русле значение удельной энергии сечения по длине потока будет изменяться, причем оно может не только убывать (dЭ/dh<0), но и возрастать (dЭ/dh>0).
В разных сечениях горизонтального (i0=0) призматического русла плоскости 01–01 проведенные через низшие точки живых сечений, находятся на одной отметке, и поэтому изменение удельной энергии сечения при неравномерном плавноизменяющемся движении от одного сечения к другому характеризует потерю напора на участке между сечениями (рис. 10.5) [8]:
Э1 − Э2 = |
H01 − H02 = |
hw . |
(10.7) |
||
Выражение 10.6 можно записать в виде: |
|
||||
Ý |
= h + |
α Q2 |
, |
(10.8) |
|
2gw2 |
|
||||
где первый член справа |
представляет |
потенциальную часть |
удельной энергии сечения Эп=h, а второй – кинетическую Эк=αQ2/
(2gw2 ). При заданных форме поперечного сечения русла и расходе удельная энергия сечения является функцией глубины потока Э=Э(h). Если h→0, то Эп→0, а Эк→∞ и удельная энергия сечения Э→∞. Если же h→∞, то Эк→0, а Эп→0 и Э→∞. Графически изменение потенциальной части удельной энергии сечения от глубины потока представляется прямой (рис. 10.6), проходящей под углом 45° к оси абсцисс (сплошная линия), а изменение кинетической части удельной энергии сечения – гиперболой (штриховая линия).
График зависимости Э=ЭП+Эк=Э(h) имеет точку, в которой удельная энергия сечения достигает минимума Э=Этiп. Глубина, соответствующая минимальному значению удельной энергии сечения, называется критической глубиной и
является критерием, определяющим энергетическое состояние потоков в
открытых руслах. Состояние потока Рис. 10.6. Зависимость потен-
устанавливается по отношению циальной части удельной энергии
фактической глубины в русле h с сечения от глубины потока критической hк.
Потоки находятся в бурном состоянии (являются бурными) при
49
глубинах h<hk ,что соответствует нижней ветви кривой Э=Э (h), в пределах которой удельная энергия сечения уменьшается с увеличением
глубины, т. е. dÝdh <0.
Потоки в спокойном состоянии (спокойные потоки) характеризуются глубинами h>hk, что соответствует верхней ветке кривой, т. е. увеличению удельной энергии сечения с ростом глубины и
положительному знаку производной dÝdh >0.
Потоки в критическом состоянии соответствуют глубине h=hk, при которой dЭdh = 0 .
В частном случае равномерного движения состояние потока определяется по отношению глубины равномерного потока и критической.
Дифференцируя выражение 10.8 по h при глубине, равной критической, имеем:
dÝ |
= 1 |
+ |
α Q2 (- 2) |
× |
dw |
= 0 . |
(10.9) |
dh |
2 |
dh |
|||||
|
|
2gwë |
|
|
|
С учетом формулы 10.2 получаем уравнение критического
α Q2 B
состояния потока: gwk3 k = 1, которое может быть приведено к виду:
α Q2 |
= |
wk3 |
, |
(10.10) |
g |
Bk |
где Вk и wk – соответственно ширина по верху и площадь живого
сечения потока при критической глубине. Величина αQ2B/(gw3) характеризует состояние потока и названа параметром кинетичности (Пк):
Ï ê = |
α Q2 B |
|
|
gw3 . |
(10.11) |
||
|
Последнее выражение можно преобразовать:
50
|
|
|
|
|
|
æ |
α v |
2 |
ö |
|
|
||
|
|
2 |
|
|
|
ç |
|
|
|
÷ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
α Q |
B |
|
B |
ç |
|
2g |
÷ |
. |
(10.12) |
|||
Ï ê = |
|
× |
= 2 |
è |
|
ø |
|||||||
gw3 |
w |
|
|
h |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В условиях плоской задачи и для прямоугольных русл, когда w/B=h, параметр кинетичности становится равным числу Фруда:
Пк=Fr=α v 2/gh. |
(10.13) |
Согласно последним трем формулам получаем:
–при критическом состоянии потока (h=hk): Пк=Fr=1,
–при спокойном состоянии потока (h>hk): Пк=Fr<1 ,
–при бурном состоянии потока, когда (h<hK): Пк=Fr>1. Критическую глубину для русла любой формы поперечного сечения
можно определить из уравнения 10.10 подбором или графически. В последнем случае по нескольким произвольным глубинам строится
æ |
w3 |
ö |
. Учитывая, что только при критической |
график зависимости h=fçç |
В |
÷÷ |
|
è |
ø |
|
глубине выполняется соотношение 10.10, на оси w3/В находят значение αQ2/g, которому соответствует искомая глубина hк.
Для каналов прямоугольной формы поперечного сечения при wк=hkb, где b – ширина канала по дну, получаем:
hk =3 |
α Q2 |
|
(10.14) |
|||
|
gb |
2 . |
||||
|
|
|
|
|
|
|
Для каналов треугольной формы: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
hk =5 |
|
α Q2 |
. |
(10.15) |
||
|
||||||
|
|
gm |
|
Критическая глубина для трапецеидальных каналов может быть найдена методом подбора или графически. А.Н. Рахмановым, И.И. Агроскиным, П.Г. Киселевым, Б.Т. Емцевым и другими с целью упрощения вычислений были предложены таблицы и графики для определения критической глубины в трапецеидальных руслах. Наиболее просто критическая глубина определяется по графику Киселева (рис. 10.7). Для значения Q/b2,5 на оси абсцисс по кривой, соответствующей заданному заложению откоса т, на оси ординат находят величину
51
β=hk/b, по которой вычисляют критическую глубину hk=β b [3,8,5].
Критическая глубина зависит только от расхода и формы поперечного сечения русла и не зависит от уклона дна. Нормальная же глубина h0 зависит от уклона. С увеличением уклона дна глубина h0 уменьшается и наоборот. Следовательно, при некотором значении уклона нормальная глубина станет равной критической (h0=hк), Такой уклон iк называется критическим.
Рис.10.7. График для определения критической глубины
При критическом уклоне формула Шези принимает вид:
Q=wк2Cк2 Rк iк ,
отсюда критический уклон определяется т.о.:
ik = |
|
Q2 |
|
, либо по формуле iк= |
gχ к |
. |
2 |
2 |
Rk ) |
2 |
|||
|
(wk |
Ck |
|
α Ск Вк |
|
При i0=iK глубина равномерного движения по определению равна критической (i0=iK). Линии нормальной и критической глубин, проведенные параллельно дну, при этом совпадают. Равномерный поток находится в критическом состоянии.
При i0=iK глубина h0 равномерного движения возрастает и становится больше критической (h0=hK). Линия нормальных глубин располагается выше линии критических глубин. Это соответствует спокойному состоянию равномерного потока.
52
Если же i0>iK, то h0<hK и линия нормальных глубин располагается ниже линии критических глубин. Состояние равномерного потока в этом случае является бурным.
Для русел правильной формы поперечного сечения Б.А. Бахметевым была установлена показательная зависимость отношений расходных характеристик (модулей расходов) и соответствующих им глубин потока:
æ |
К |
1 |
ö 2 |
|
æ |
h |
ö |
x |
|
ç |
|
÷ |
= |
ç |
1 |
÷ |
, |
(10.16) |
|
|
|
|
|||||||
ç |
К |
|
÷ |
|
ç |
h2 |
÷ |
||
è |
2 |
ø |
|
è |
ø |
|
|
где К1 – расходная характеристика при глубине h1; К2 – расходная характеристика при глубине h2; х – величина, постоянная для данного русла, зависящая от формы, размеров поперечного сечения и шероховатости русла, называемая гидравлическим показателем русла. Его значение для русла данного профиля может быть найдено логарифмированием соотношения:
|
æ |
|
К |
1 |
ö 2 |
|
|
|
|
2lgç |
|
|
|
÷ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
ç |
|
К2 |
÷ |
|
|
||
x = |
è |
|
ø |
. |
(10.17) |
|||
æ |
|
h |
|
ö |
||||
|
lgç |
|
1 |
÷ |
|
|
||
|
|
|
||||||
|
ç |
|
h |
|
÷ |
|
|
|
|
è |
2 |
ø |
|
|
Более поздними исследованиями Р. Р. Чугаева, А, Н. Рахманова и М. Д. Чертоусова было показано, что гидравлический показатель русла является величиной постоянной, т, е. не зависит от глубины h, и, следовательно, это соотношение является точным для широких и для весьма узких прямоугольных и параболических русл, а также для треугольных русл. Например, для широкого прямоугольного русла, если принять В≈χ и R≈h, а также считать неизменным коэффициент Шези при изменении глубины, то можно получить:
|
|
|
ö 2 |
|
(bh1C |
|
) |
|
æ |
h |
ö 3 |
|
|
||
æ |
К |
|
h1 |
|
|
|
|||||||||
ç |
|
1 |
÷ |
|
|
|
|
|
|
= |
ç |
1 |
÷ |
|
|
|
|
= (bh C |
|
|
|
|
|
, |
(10.18) |
||||||
ç |
К |
2 |
÷ |
h |
2 |
) |
|
ç |
h2 |
÷ |
|||||
è |
|
ø |
2 |
|
|
|
|
è |
|
ø |
|
|
т. е. х=3. Для этих русел связь между величинами lg К и lg h линейна. Для прямоугольных и параболических русел средней ширины и трапецеидальных русел при изменении глубины наполнения русла h гидравлический показатель русла не остается постоянным, а незначительно изменяется. Линейная связь между lgК и lgh является
приемлемой для практических расчетов [3].
53