Расчет и конструирование элементов каменных конструкций многоэтажного здания

Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Белорусский национальный технический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

(a1 a2,0 )

2,53 (80 158,2) 3,68 МПа;

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

26.03.2016

Размер:

2.2 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 23 / 73 4 5 6 7 > Следующая >>>

Продолжение табл. 3.2

a02

< s

σ0

1 + 0,41

;

2a0d

2Na2

σ0 a1+a2

a1 ≥

σ1=

a1+a2 a1d –

2a1

;

2Na2

σ0 a1+a2

σ2=

a1+a2 a2d –

4У2a2

a0 =

a1 + a2

Т3 3

8 a1 + a2

< s

;

Н1 + 0,41

2a0d

Б2N

–

σ0

a1+ a2,0

;

σ1

a1d

2,0

< a

й a0 = 1,125a1;

a2,0 =

4Na1

– a1

σ0d

< s

≥ s

a22 s0< a2

1 + 0,41 H2 ;

тa1<

σ0 = 2a0d

σ1 = 2N σ0 a1+ s0 ;

затвердевшей

a1d

Для

–

кладки

u ≥ 12 см > H.

a0 = 0,15s + 0,85a1;

s0 = 0,4a1 + 0,6s

Для свежей или

оттаявшей кладки

u ≥ 24 см ≥ 2H.

Нагрузкаq погашает

растягивающие

напряжения

под плитой

Окончание табл. 3.2

а1

и а2 больше

σ0

;

+ b 2

1 + H

и одновременноs ⁄

q =

b < 2s

а1

и а2 больше

Тq

σ0

+ b 2

и одновременноs ⁄

b > 2s

рa < s +

1 + β2

σ0 =

;

2ad

ои одновременно

σ1 =

1 – β2

;

b < 2s

2ad

β =

πH + b

= q

1 + b + 2s – 2a 2

a < s +

σ0

;

16as

и одновременно

b + 2s 2

4a2

b < 2s

σ1 =

16as–

В этих формулах S – радиус влияния местной нагрузки:

S = π H/2 = 1,57 H,

где Н – расстояние от уровня, в котором приложена местная нагрузка, до рассчитываемого сечения (при расчете сечения под распреде-

лительным устройством Н = Нэкв).

принимается из

Необходимая длина распределительной плиты L1

условия, что равнодействующая давления от конца балки на плиту

приложена непосредственно на торце балки.

Величина ординаты давления 1 на краю распределительной пли-

ты, примыкающей к незагруженной части кладки, не должна превы-

шать расчетного сопротивления кладки сжатию R.

П р и м е р

Расчет на местное сжат е кладки

под опорными участками железобетонных ригелей

железобетонного пе екрытия

Данные для расчета

План и разрез здания даны в примере раздела 1. Сетка колонн

6 6 м:

постоянная

qпок = 4,95 кПа;

снеговая р

нагрузка

= 0,98 кПа (принята для данного примера условно);

пок

полная qп к

= 5,92 кПа.

Расчетные нагру ки на 1 м2 междуэтажного перекрытия:

ост янная qпер = 3,95 кПа;

временная (полезная) рпер = 12,00 кПа;

р = 15,95 кПа.

Р е ш е н и е

При опирании ригеля на кирпичные стены размеры опор должны быть оправданы расчетом на смятие (рис. 3.2).

							У
						Т
					Н
		Рис. 3.2. Схема опирания ригеляБ
Поскольку					й
					й
k Rbt(fctd) b h0 = 0,6 1,2 0,9 и250 540 = 87,480 кН < Q =
				= Ncр= 287,1 кН,
				о
длина заведения продольной арматуры ригеля (2 25 S400) за грань
			т
опоры Lап должна быть не менее
	и				2,5 = 25 см.
		10 диаметров = 10			2,5 = 25 см.
	з
Поэт му	ринимаем глубину заделки ригеля в стену
о
L = 30 см и Lап = 30 – 1 = 29 см > 10 диаметров.
оп
е
асчетная нагрузка, передающаяся от ригеля на стену (при под-
счете нагрузок, несмотря на неразрезность конструкций, они рас-
Рсматриваются как разрезные):

Q = Nc = (q + p) Aгр = (3,95 + 12) 3,6 = 57,42 < 287,1 кН.

Площадь смятия, на которую передается нагрузка:

Ас = bc Lc = 25 20 = 500 см2

(при опирании на край кладки изгибаемых элементов без распреде-

лительных

плит при

определении площади

смятия Ас

расчетная

длина опорного участка элемента должна приниматься не более

20 см независимо от фактической длины этого участка).

Расчетная площадь сечения

А = (bc + 2h) Lc = (25 + 2 38) 20 = 2020 см2.

Коэффициент

2020

1,593

2,0.

500

Требуемое расчетное соп отивлен е кладки из кирпича не может

высо

быть обеспечено. Балку необходимоиустанавливать на распредели-

тельное устройство. Для п вышения несущей способности опорно-

го участка кладки предвари ельно принимаем опорную плиту

ой 22 см, армированную двумя сетка-

с размерами 38 64 см,

ми, и устраиваем п ляс ру размером в плане 13 64 см.

В расчетной схеме распределительные устройства заменяем поя-

сом кладки, имеющим в плане те же размеры, что и распредели-

тельные устр йства с эквивалентной по жесткости высотой, вычис-

ленной

ф рмуле

Hэкв

2 3

0,85 Eb I p

E d

где Eb = 24000 МПа (для класса бетона С16/20);

I p b h3

64 223

56789 см4.

Для кладки принимаем кирпич марки 100 на растворе марки

50R = 1,5 МПа, Ru = k R = 2 1,5 = 3,0 МПа.

Е = 0,5 Е0 = 0,5 Ru = 0,5 1000 2 1,5 = 1500 МПа.

Радиус влияния местной нагрузки

S = π H/2 = 3,14 45,87/2 = 72,02 см

(при расчете сечения под распределительным устройство Н = Нэкв).

Проверяем достаточность глубины заделки (длины) опорной пли-

ты. Производим расчет напряжений под опорной плитой при действии

сосредоточенной нагрузки, приложенной на торце балки, рис. 3.3:

а2 = 300 мм, а1 = L1

– а2 = 380 – 300 = 80 мм.

600

300

220

380

130

Рис. 3.3. К определению напряжений на опоре

еТак как а1 < S и а1 < а2/2 = 150 мм, определяем величины напря-

жений по формуле (4) табл. 3.2:

σ0

(1 0,41

)

287100

(1 0,41

902

) 2,53 МПа;

2 90 640

458,72

a0 d

а0 = 1,125 а1 = 1,125 80 = 90 мм;

a	4 Nc a1	a	4	287100 80 80	158,2 мм.
2,0	σ0 d	1		2,53 640			У
2,0		1
						Т
Так как 1						Т
Так как 1	= 3,68 МПа >> R = 1,5 МПа, требуется существенно
удлинить опорную плиту.					Н
удлинить опорную плиту.
Более благоприятное распределение напряжений под опорной
				Б

плитой может быть достигнуто, если ригель будет опираться на опорную плиту через фиксирующую прокладку, размеры которой определяются из условия местного смятия бетона плиты и назначе-

ны равными 12 30 см. Фиксирующую прокладку следует разме-

														и
щать, как правило, ближе к центральным осям опорной плиты, но
также необходимо обеспечивать дл ну анкеровки рабочей армату-
ры ригеля (рис. 3.4).															й
Определяем распределение нап яжен й в кладке под опорной
											о
плитой по формулам табл. 3.2 (схема 3, пункт 3).
а1 = 210 мм, а2 = 170 мм,													р
а1	< S и а1				> а2/2,
							и										4
						(a					4		(210		170)		4
						(a		тa )					(210		170)
				a			1		2				8 (2103		1703 )				183,9 мм.
					0	8 (a3			a3 )				8 (2103		1703 )
		о						1			2
	пc								0
Длину заделкизригеля в стену принимаем 380 мм, кратно вели-
чине	ол вине кирпича.
е										2										2
σ	N			1 0,41					a				287100			1			0,41	183,9	1,3 МПа;
0	2 a	d							H	2		2 183,9 640								2
Р	0								H											458,7
	σ			2 Nc a2						0 (a1 a2)								2 287100 170
	1
	1		(a1		a2) а1 d								2 a1			(210 170) 210 640
			(a1		a2) а1 d								2 a1			(210 170) 210 640

1,3 (210 170) 0,74 МПа; 2 210

σ2

(a1

2 Nc a1

σ0 (a1 a2 )

2 287100 210

a2 ) a2

2 a2

(210 170) 170 640

1,3 (210 170) 1,45 МПа.

2 170

380

300

10Lan=250

120

210

130

640

380

130

300

640

130

120

130

Рис. 3.4. К определению напряжений под опорной плитой

Длинуозаделки ригеля в стену принимаем 380 мм, кратно вели-

олукир ича.

Напряжения вдоль оси опорной плиты, параллельной оси стены,

опр д ля м по табл. 3.2 по формулам схемы 8, так как

чине

а = 320 мм < S + b/2 и b = 300 мм < 2S.

q = Nc/b = 287100/300 = 957,0 H/мм;

Hэкв 2 3

0,85 Eb I p

2 3

20400 56789 104

545,8 мм;

E d

1500 380

2 a

2 320

0,32;

Hэкв

3,14 545,8 300

σ0

q b (1 β2 )

957,0 300 (1 0,322 )

1,3 МПа;

a d

2 320 380

q b (1

β2 )

957,0 300 (1

0,322 )

1,05 МПа.

2 a

2 320 380

Значение ординаты эпюры давления 1 на краю распределительной плиты, примыкающей к незагруженной части кладки, не долж-

но превышать расчетного сопротивления кладки сжатию R, т. е.

1 = 1,05 МПа < R = 1,5 МПа.

Определяем , учитывая, что объем эпюрыБдавления равен Nc:

287100й0,814;

max

1,45 380 640

287100

р 0,91;

1,3 380

640

= 1

2 = 0,814 0,91 = 0,74.

Расчетная несущая способность опоры

d Rcз(fcd) Ac = 0,74 1,13 1,815 243200 = 369105 Н.

где

A = 640 380 + 2 380 250 = 433200 мм2;

d = 1,5о– 0,5·

= 1,5 – 0,5·0,74 = 1,13;

Ac = 640 380 = 243200 мм2;

433200 1,21 1 2,0;

243200

Rc(fcd) = ·R = 1,21 1,5 = 1,815 МПа.

4. РАСЧЕТ ЦЕНТРАЛЬНО СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ КАМЕННЫХ И АРМОКАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Расчет элементов неармированных каменных конструкций при центральном сжатии (п. 4.1 СНиП II-22–81) следует производить

по формуле			У
N mg φ R A,			У
N mg φ R A,		Т
		Т
где N – расчетная продольная сила;	Н
mg – коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки;
φ – коэффициент продольного изгиба;	Б
φ – коэффициент продольного изгиба;

R – расчетное сопротивление сжатию кладки; А – площадь сечения элемента.

При меньшем размере прямоугольного поперечного сечения

элементов h 30 см (или с

меньшим радиусом инерции элементов

любого сечения i 8,7 см) коэфф ц ент mg следует принимать рав-

ным единице.

Коэффициент продольного изг ба φ для элементов любого и по-

стоянного по длине сечения следует принимать в зависимости от

гибкости элемента

а для прям уг льн го сплошного сечения при отношении и упругой

характеристики кладки α

асчет элементов с сетчатым армированием при центральном

сжатии (п. 4.30 СНиП II-22–81) следует производить по формуле

N mg φ Rsk A,

<<< < Предыдущая 1 23 / 73 4 5 6 7 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
02.09.2019671.74 Кб4Распределение Максвелла_1.doc
#
16.04.2019287.12 Кб5Распределительные информационные системы и сети....docx
#
31.05.2015444.93 Кб89Распространение радиоволн.doc
#
14.04.20192.07 Mб1Расчет величин радиусов кривых в плане.doc
#
26.03.20165.47 Mб25РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МОНОЛИТНЫХ.pdf
#
26.03.20162.2 Mб34Расчет и конструирование элементов каменных конструкций многоэтажного здания.pdf
#
31.05.2015201.73 Кб109расчет объемов работ.doc
#
31.05.2015811.01 Кб91Расчет ригеля мой.doc
#
19.08.20192.32 Mб22Расчет типового пневмопривода.docx
#
19.07.2019195.07 Кб5Расчет электрических нагрузок по первому этапу.doc
#
02.12.2018402.94 Кб12Расчет электрических нагрузок по первому этапу2....doc