Расчет и конструирование элементов каменных конструкций многоэтажного здания
.pdfгде Н – высота стены этажа между перекрытиями;
пр – предельное отношение, которое для несущих стен без проемов при свободной длине стены L ≤2,5 H принимается по табл. 2.3;
h – толщина стены (для стен с пилястрами и столбов сложного
|
сечения принимается условная толщина hrcd = 3,5 i, где i |
J |
A |
); |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k – поправочный коэффициент к предельным отношениям для |
||||||||||||||||||
|
стен с проемами, который принимается по табл. 2.4. |
|
аблицаУ2.3 |
||||||||||||||||
|
|
Предельные отношения высоты стены к ее толщинеТ |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Марка раствора |
|
|
Отношения βпр при группеНкладки |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
I |
|
|
й |
III |
|
|
|
IV |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
II |
|
|
|
|
|
|
||||
|
50 и выше |
|
|
25 |
|
22 |
|
|
|
|
|
|
– |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
25 |
|
|
|
22 |
|
20 |
|
17 |
|
|
|
|
– |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
20 |
|
17 |
|
15 |
|
|
|
|
14 |
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
– |
|
15 |
|
14 |
|
|
|
|
13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
Таблица 2.4 |
|||||||
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1. Стены с пр емамиЗначения |
|
|
|
|
|
|
|
An |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
з |
поправочного коэффициента |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
Характер ст ка стен |
перегородок |
|
Коэффициент k |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Стены |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ab |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
2. |
|
и ерегородки при свободной их длине |
|
|
0,9 |
|
|
|
|
|||||||||
|
м жду |
римыкающими поперечными стенами |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
или колоннамип |
в пределах (2,5…3,5) Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
3. То же при l > 3,5 Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8 |
|
|
|
|
|||||
|
П р и м е ч а н и я: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
1. Общий коэффициент снижения отношений β, определяемый путем |
|
|||||||||||||||||
|
умножения отдельных коэффициентов снижения k, принимается не ниже |
|
|||||||||||||||||
|
коэффициентов снижения kp, указанных для столбов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
2. Значения An – площадь нетто и Аb – площадь брутто – определяются |
|
|||||||||||||||||
|
по горизонтальному сечению стены. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10
Предельные отношения для столбов, закрепленных в уровне перекрытий, принимаются по табл. 2.3 с понижающим коэффициентом kр, приведенным в табл. 2.5.
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2.5 |
||
Значения повышающего коэффициента |
|
У |
||||||||
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
Меньший размер |
|
|
Коэффициент kр для столбов |
|
|
|||||
поперечного сечения |
|
из кирпича и камней |
из бутовой кладки |
|
||||||
столба, см |
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
правильной формы |
и бутобетона |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
||
90 и более |
|
|
|
0,75 |
|
Б |
0,6 |
|
||
70–89 |
|
|
|
0,7 |
|
0,55 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||||
50–69 |
|
|
|
0,65 |
|
|
0,5 |
|
|
|
Менее 50 |
|
|
|
0,6 |
|
|
0,45 |
|
|
|
П р и м е ч а н и е. |
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
Предельные отношения β несущих узких простен- |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
ков, имеющих ширину менее толщины стены, должны приниматься как |
|
|||||||||
для столбов с высотой, равной высоте проемов. |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
П |
|
м е |
|
|
|
|
|
|
проектиро |
|
|
|
|
|
|
|||
Эскизное |
|
|
ваниерстен и столбов здания |
|
|
Вконтрольной и столбов приводятся
взадании. В и внутренних столбов пла-званиярабо е ма ериалы для стеннашем случае для наружных стенприменена кладка з кирпича глиняного обыкновенного
стическ го пресс |
с плотностью = 1800кг/м3 при марке рас- |
твора не ниже 50 (для возможности ведения зимней кладки с хими- |
|
ческими д бавками). |
|
о |
|
Пр дварительное назначение толщины стен здания: |
|
а. По т плотехническим соображениям: |
|
п |
|
р жим помещения – нормальный; |
|
еусловия эксплуатации ограждения – «Б» [4, табл. 4.2]; |
|
коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей |
|
Рконструкции, принимаемый по [4, табл. 5.7], в = 8,7 Вт/(м2· С); |
коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий, принимаемый по [4, табл. 5.7],
н = 23 Вт/(м2· С).
11
Предварительно примем толщину стены из кирпича 1 = 380 мм с отделочным слоем толщиной 2 = 20 мм.
Расчетное значение коэффициента теплопроводности кирпича
|
|
|
|
1 = 0,81 |
|
Вт/(м °С) (см. табл. 2.2). |
|
|
У |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетное значение коэффициента теплопроводности отделочно- |
|||||||||||||||||||||||||||||
го слоя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 = 0,87 |
|
Вт/(м °С) (см. табл. 2.2). |
|
|
|
||||||||||||||||||||
Нормативное сопротивление теплопередаче наружныхТстен для |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|||
отапливаемых производственных зданий (см. табл. 2.1) |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rт.норм |
= 2,0 м2· С/Вт. |
|
|
|
Н |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|||
Определяем термическое сопротивление каждого отдельного |
|||||||||||||||||||||||||||||
слоя: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м2 оC |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
380 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
R |
|
|
1 |
|
|
|
|
0,81 |
и0,469 |
Вт |
; |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
λ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
т2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
R2 |
|
|
δ |
|
|
|
|
|
20 |
0,023 |
м2 |
оC |
. |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
з |
|
|
|
|
λ |
|
|
|
|
|
|
0,87 |
|
|
|
Вт |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Термическ е сипротивление стены |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
е |
Rk = R1 + R2 = 0,469 + 0,023 = 0,492 м2· С/Вт. |
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Со ротивление теплопередаче ограждающей конструкции опре- |
|||||||||||||||||||||||||||||
д ля |
потся формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Р |
Rт = |
1 |
+ Rк + |
|
1 |
|
|
= |
|
1 |
|
+ 0,492 + |
1 |
= 0,650 |
м2 оC |
, |
|
||||||||||||
αв |
αн |
|
|
8,7 |
23 |
Вт |
|
что меньше Rт.норм = 2,0 м2· С/Вт, т. е. необходимо выполнить утепление стены;
12
б. Исходя из предельных гибкостей.
Требуемая толщина стены определяется по формуле
|
|
|
|
h |
H |
|
|
|
480 |
|
|
28,7 см, |
|
|
|
|||
|
|
|
|
βпр k |
25 |
0,669 |
|
|
У |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
где Н = 4,8 м – высота этажа; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|||||||||||
|
пр = 25 (по табл. 2.3 для группы кладки I – кладки из камней |
|||||||||||||||||
правильной формы марки 50 и выше, выполненной на растворе 50 |
||||||||||||||||||
и выше, что имеет место в нашем случае); |
Н |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
k = k1 k2 = 0,837 0,8 = 0,669 > kp = 0,6 (по табл. 2.4), |
|
||||||||||||||||
где |
k Ап |
|
b |
|
|
|
b |
|
4,2 |
|
|
|
0,333 0,837 |
(для стен |
||||
|
|
Аb |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|||
|
1 |
|
|
простенка |
|
|
|
и |
|
|
|
|
||||||
с проемами); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
k2 = 0,8 (при L > 3,5 H), так как расстоян е между примыкающими |
||||||||||||||||||
поперечными стенами составляет 36,0 м |
|
|
36 м > 3,5 4,8 = 16,8 м. |
|||||||||||||||
Предварительно принимаем толщ ну наружных стен равной 38 см. |
||||||||||||||||||
Наименьшее |
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
сечение внутренних ки пичных столбов в верхнем |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
этаже здания должно бы ь 51 р51 см. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
3. РАСЧЕТ СТЕН И СТОЛБОВ МНОГОЭТАЖНЫХ |
|||||||||||||||||
КАМЕННЫХ ЗДАНИЙ С ЖЕСТКОЙ КОНСТРУКТИВНОЙ |
||||||||||||||||||
|
о |
|
|
|
|
СХЕМОЙ |
|
|
|
|
|
|||||||
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вертикальные и горизонтальные конструкции здания (стены, стол- |
||||||||||||||||||
бы, |
р крытия, покрытия и др.) образуют пространственную систему, |
|||||||||||||||||
эл м нты которой воспринимают действующиеназдание нагрузки. |
||||||||||||||||||
Конструкциикаменныхзданийвоспринимаютследующиенагрузки: |
||||||||||||||||||
еа) вертикальные (собственный вес стены, вес кровли и снега, вес |
||||||||||||||||||
перекрытия, полезная нагрузка на перекрытие и т. д.); |
|
|
|
|||||||||||||||
Рб) горизонтальные (ветровые). |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ветровая нагрузка при расчете стен и столбов зданий, имеющих жесткую пространственную схему, может не учитываться, если дополнительная расчетная сила или момент от ветровой нагрузки не
13
превышают 10 % расчетной продольной силы или момента от вертикальных нагрузок.
В зданиях с жесткой конструктивной схемой стены и столбы рассчитываются на внецентренные нагрузки как вертикальные неразрезные балки.
В целях упрощения расчета допускается считать стену или столб расчлененными по высоте на однопролетные балки с расположением шарниров в плоскостях опирания перекрытий.
|
Нагрузка от верхних этажей принимается приложенной в центре |
|||||
тяжести сечения стены или столба вышележащего этажа. НагрузкиУ |
||||||
|
|
|
|
|
|
Н |
в пределах данного этажа считаются приложенными с фактически- |
||||||
ми эксцентриситетами относительно центра тяжести сеченияТстены. |
||||||
При отсутствии специальных опор, фиксирующих положение опор- |
||||||
ного давления, разрешается принимать расстояние от точки прило- |
||||||
|
|
|
|
|
одной |
|
жения опорной реакции прогонов, балок или настила до внутренней |
||||||
грани стены или опорной плиты, равное |
Бтрети (1/3) глубины |
|||||
заделки, но не более 7 см. |
|
|
|
|
||
|
Таким образом, изгибающие моменты учитываются от нагрузок, |
|||||
|
|
|
|
р |
|
|
приложенных в пределах рассмат ваемого этажа, т. е. от перекры- |
||||||
|
|
|
о |
|
|
|
тия над этим этажом, если толщинаистены на уровне перекрытия, |
||||||
расположенного над данным этаж м и в |
пределах этажа, не меняет- |
|||||
|
|
кают |
|
|
|
|
ся. При несимметричном изменении толщины стены на уровне пе- |
||||||
|
|
и |
|
|
|
|
рекрытия, расположенного над данным этажом, изгибающие мо- |
||||||
менты в стене |
|
акже от нагрузок вышележащих этажей. |
||||
|
возн |
|
|
|
|
|
При изменении сечен я стены в пределах рассчитываемого этажа |
||||||
|
о |
|
|
|
|
|
должен учитываться момент, вызванный смещением оси стены. |
||||||
|
Основные расчетные формулы для определения нормальных |
|||||
сил и м мент в при рассматриваемой расчетной схеме приведены |
||||||
в табл. 3.1. |
|
|
|
|
|
|
нное |
|
|
|
|
|
|
|
Столбы каменных зданий при одностороннем загружении меж- |
|||||
дуэтажныхпперекрытий временной нагрузкой испытывают внецент- |
||||||
р |
сжатие. Поэтому они должны дополнительно рассчитывать- |
|||||
ся на этот вид нагружения. |
|
|
|
|||
|
При равнопролетных прогонах и небольших величинах временной |
|||||
Рнагрузки в сравнении с постоянными нагрузками одностороннее за- |
гружение столба временной нагрузкойобычно не является опасным.
14
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.1 |
||||
|
Формулы для определения нормальных сил и моментов |
||||||||||||||||||
|
Конструкция стены, расчетные схемы |
|
|
|
|
|
|
Формулы |
|
||||||||||
|
|
|
и эпюры моментов |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Nx = P1 + N1 |
+ Pх |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
|
|
|
Т |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
P e (1 |
x ) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|
Hэт |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
t |
|
7 см |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
e1 |
|
a1 |
3 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
Nx = P1 + N1 + Pх |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
M |
x |
(Pe N e ) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 1 |
|
1 2 |
||||||
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1 |
|
x |
|
) |
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Hэт |
|
|||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15 |
В табл. 3.1:
P1 – расчетная величина опорного давления перекрытия над рассматриваемым этажом;
Pх – расчетное значение собственного веса участка стены между рассматриваемым сечением и расположенным выше этажом (х);
N1 – сумма расчетных нагрузок на стену, расположенных выше рассматриваемого этажа. В величину N1 включается также продольное усилие от действия ветровой нагрузки, если она учитывается
в расчете; |
У |
Mx – расчетный изгибающий момент. |
|
Изгибающие моменты от ветровой нагрузки следует определять |
|
в пределах каждого этажа как для балки с заделанными концамиТ, за |
|
исключением верхнего этажа, в котором верхняя опора принимает- |
ся шарнирной. |
|
|
|
|
|
Н |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
При неодинаковых пролетах прогонов перекрытий, опирающих- |
|||||||||
ся на столб, необходим расчет столбов на внецентренноеБ |
сжатие. |
||||||||
Сечение центрально сжатых столбов рекомендуется принимать |
|||||||||
квадратным (круглым), внецентренно сжатых – прямоугольным, раз- |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
витым в плоскости действия изг бающего момента. В инженерных |
|||||||||
сооружениях применяются кольцевыеисечения. |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
Расчет узлов опирания балок перекрытий на стены |
||||||||
|
|
|
|
с олбы каменных зданий |
|
||||
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
||
При опирании на кладку балок, плит перекрытий и т. д. необхо- |
|||||||||
димо |
|
|
передачу сосредоточенных нагрузок, |
приложен- |
|||||
|
|
и |
|
|
|
|
|||
ных к части пл щади сечения, т. е. должен быть произведен расчет |
|||||||||
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
сечений на местн е сжатие. Конструкция опорного узла и положе- |
|||||||||
реакции |
рного |
давления от балок и прогонов должны быть |
|||||||
заран |
обеспечить |
|
|
|
|
|
|
|
|
известны для возможности определения усилий в стенах |
|||||||||
и столбахпот вертикальной нагрузки. При отсутствии специальных |
|||||||||
опор, фиксирующих положение опорного давления, разрешается |
|||||||||
ние |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
принимать расстояние от точки приложения опорной реакции про- |
|||||||||
гонов, балок или настила до внутренней грани стены или опорной |
|||||||||
Рплиты, равное одной трети глубины заделки, но не более 7 см. |
Глубина площадки опирания железобетонных элементов перекрытий и покрытий на стены и столбы должна обеспечивать надежную анкеровку рабочей продольной арматуры этих элементов.
16
Для обеспечения анкеровки всех продольных стержней арматуры, доходящих до опоры, на крайних свободных опорах изгибаемых элементов должны соблюдаться требования:
1) если условие
Q ≤ k Rbt(fctd) b h0 |
(k = 0,6 тяжелого бетона) |
У |
|
|
|
не соблюдается, длина анкеровки стержней за внутреннюю грань |
свободной опоры Lап (Lbd) должна быть не менее 10 диаметров, для |
|||||
определения поперечной силы также можно использовать формулы |
|||||
п. 7.2.1 [8]; |
|
|
|
|
Н |
2) длина анкеровки стержней за внутреннюю грань опорыТможет |
|||||
быть уменьшена против |
требуемой |
пунктом 1, если величина |
|||
Lап (Lbd) менее 10 диаметров, и принимается равной Lап (Lbd), но не |
|||||
менее 5 диаметров. |
|
|
й |
||
Расчет сечений на смятие (п. 4.13. СНиП IIБ-22–81) при распреде- |
|||||
лении нагрузки на части площади |
сечения |
следует производить по |
|||
|
|
||||
формуле |
|
|
|
|
|
|
Nc ψ d Rc Ac , |
|
|||
d = (1,5–0,5) ψ – для к рпичной и виброкирпичной кладки, а так- |
|||||
где Nc – продольная сжимающаярсила от местной нагрузки; |
|||||
ψ – коэффициент полн |
ы эпюры давления от местной нагрузки; |
||||
|
з |
|
|
|
|
же кладки из сплошныхткамней или блоков, изготовленных из тя- |
|||||
желого и легкого бетона; |
|
|
|
|
|
d = 1 – для кладкииз пустотелых бетонных камней или сплош- |
|||||
п |
|
|
|
|
|
ных камней и бл к в из крупнопористого и ячеистого бетона; |
Rc – расчетн е сопротивление кладки на смятие; |
||
эпюре |
|
|
Ac – |
лощадьсмятия, на которую передается нагрузка. |
|
При равномерном распределении давления ψ = l, при треуголь- |
||
ной |
|
давления ψ = 0,5. Если под опорами изгибаемых элемен- |
тов установка распределительных плит не требуется, то допускается |
||
принимать ψ d = 0,75 (для кладок их полнотелого кирпича, сплош- |
||
Рных камней и крупных блоков из тяжелого бетона или бетона на |
пористых заполнителях М50 и выше).
Расчетное сопротивление кладки на смятие Rс (п. 4.14. СНиП II- 22–81) следует определять по формуле
17
|
|
|
|
Rc ξ R; |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
ξ 3 |
|
A ξ1, |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Ac |
|
|
|
|
|
||
где ξ1 – коэффициент, зависящий от материала кладки и места при- |
||||||||||||
ложения нагрузки (для кирпичной кладки и случаев местного на- |
||||||||||||
гружения, представленных на рис. 3.1, ξ1 ≤ 2,0); |
|
|
У |
|||||||||
A – расчетная площадь сечения. |
|
|
|
|
||||||||
Расчетная площадь сечения А |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
для наиболее часто встречающих- |
|||||||||||
ся случаев местного сжатия показана на рис. 3.1. |
|
Т |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
h |
bc |
h |
|
|
|
|
|
h |
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
h |
|
Б |
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
1 |
|
|
||
|
|
|
l |
|
|
|
|
C |
|
|
|
l |
|
Ac |
|
|
|
|
|
|
йAc |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
b 2h |
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
Рис. 3.1. К пределению расчетной площади |
|
|
|||||||
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
||
Для условий, не совпадающихт |
|
с показанными на рис. 3.1, приве- |
||||||||||
дённом выше, коэфф ц ент ξ1 и расчетные площади сечения опре- |
||||||||||||
деляются |
|
. 4.13и4.6 [1]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
При не бхздим сти повышения несущей способности опорного |
||||||||||||
участка кладки при местном сжатии могут применяться следующие |
||||||||||||
конструктивныепомероприятия: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1) с тчатое армирование опорного участка кладки; |
|
|
||||||||||
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2) опорные распределительные плиты; |
|
|
|
|
||||||||
3) устройство пилястр. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если нагрузка передается на кладку через распределительные |
||||||||||||
устройства (например, через железобетонную плиту), эти устройст- |
||||||||||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ва в расчетной схеме заменяются поясом кладки, имеющим в плане |
||||||||||||
те же размеры, что и распределительные устройства с эквивалент- |
||||||||||||
ной по жесткости высотой, вычисленной по формуле |
|
|
18
|
|
|
|
|
|
Hэкв |
2 3 0,85 Eb I p |
, |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Eb (Ecm) – начальный модуль упругости бетона; |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Iр – момент инерции распределительного устройства; |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
Е – модуль упругости кладки; принимаем Е = 0,5Е0; |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
d – размер распределительного устройства в направлении, пер- |
||||||||||||||||||
пендикулярном направлению распределения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
Размеры распределительного устройства должны выбираться та- |
||||||||||||||||||
кими, чтобы выполнялось условие |
|
|
|
|
|
|
|
У |
|||||||||||
|
|
|
|
|
Т |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
max ≤ 0,8 Ru. |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Напряжения в кладке под распределительным устройством оп- |
||||||||||||||||||
ределяются по формулам табл. 3.2. |
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|||||||||||
|
|
Б |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.2 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Эпюры нормальных |
|
|
|
от местных нагрузок |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Схема приложения нагрузки |
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
имени |
Напряжения 0 и i |
|
||||||||
и распределения напряжений |
|
м сти фо мул |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
напряжен2 |
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
||
1. |
|
|
|
|
|
|
Условие |
|
H |
|
|
|
|
N |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
т |
a1 и a2 |
> s = |
2 |
|
|
σ0 = 0,64 |
Hd |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. |
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
a < s |
|
σ0 |
= |
N |
1 + 0,41 |
|
a2 |
; |
||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2ad |
H2 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σ1 |
= |
N |
1 – 0,41 |
a2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2ad |
H2 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
19 |