2.7.1.6 Определение времени выдержки при охлаждении

При литье втулок, крышек, колпачков, т.е. цилиндрических изделий, имеющих внутреннюю полость, время охлаждения рассчитывается так же, как для пластины, поскольку время охлаждения зависит от размеров изделия, через которое происходит теплопередача [6, с.62]:

(2.25)

где = 0,5 см– толщина изделия,

Т_д – средняя температура изделия по толщине стенки после извлечения его из формы;

а – коэффициент температуропроводности, находится при средней температуре

. (2.26)

Для кристаллических полимеров средняя температура изделия по толщине стенки после извлечения его из формы [7, с.287]:

, (2.27)

Средняя температура:

Коэффициент температуропроводности при :

см²/с,

где кал/см·с·град – теплопроводность расплава полимера при температуре Т_ср =176,8 °С [6, с.20];

= 0,985 г/см³ – плотность расплава полимера при температуре

Т_ср = 176,8 °С [6, с.28];

= 0,41 кал/г·град – теплоемкость расплава полимера при температуре Т_ср = 176,8 °С [8, с.43].

2.7.2.1 Расчет технологических параметров для Ручки пр 9.3.0.0.0.02

Исходные данные:

• наименование изделия – « ручкаПР 9.3.0.0.0.02 »;

• полимер – АБС - 2332;

показатель текучести расплава ПТР=23 г/10мин

• габариты изделия: средняя толщина стенки изделия δ =2 мм.;

длина изделия L=594 мм;

ширина изделия S=57 мм;

• масса изделия G_g=160 гр;

• масса литникового остатка G_ло=10,9 гр;

• гнездность формы N_ф=2.

2.7.2.2 Расчет площади основного изделия « ручка пр 9.3.0.0.0.02» в плоскости разъема формы

Расчет площади литниковой системы в плоскости разъема формы

Площадь литниковой системы в плоскости разъема формы будет равна:

2.7.2.3 Расчет основных параметров литниковой системы

Расчетный участок 1

Центральный конический (стержневой) канал

Радиус минимальный ;

Радиус максимальный ;

Длина канала

Определяем скорость сдвига на первом участке [1, с.202]:

Показатель степени n может быть найден из расчетной номограммы по средней линии для области, соответствующей методу переработки. Для этого, взяв 2 точки на средней линии этой области, по скорости сдвига и напряжению сдвига, соответствующих этим точкам, производят расчет по уравнению [1,с.41]:

где координаты точки А – ,

_{координаты точки В –} ,

В отличие от сбалансированной системы объемная скорость течения на отдельных участках непостоянная, поэтому объемный расход в каждой

расчетной ветви равен [7, с.179]:

,

где – объемная скорость машины;

–количество формующих полостей, питаемых данным участком литниковой системы;

N_ф =2– гнездность формы.

Находим напряжение сдвига [7, с.168]:

где К=4,3∙10³ – усредненное значение коэффициента реологического уравнения для 5 области переработки [2, с.196].

Потери давления будут равны [1, с.173]:

где m₁ =0 – входной коэффициент (на данном участке имеется один канал, и расплав из канала мундштука в него входит без резкого изменения скорости);

–средний радиус канала.

Расчетный участок 2

Разводящий прямоугольный канал

Глубина прямоугольной части канала h₂= 5 мм;

Ширина канала b₂=20 мм

Длина канала .

Определяем скорость сдвига на втором участке [7, с.173]:

,

Показатель степени n может быть найден из расчетной номограммы по средней линии для области, соответствующей методу переработки. Для этого, взяв 2 точки на средней линии этой области, по скорости сдвига и напряжению сдвига, соответствующих этим точкам, производят расчет по уравнению [1,с.41]:

где координаты точки А – ,

координаты точки В – ,

–объемный расход в расчетной ветви;

–объемная скорость машины;

–количество формующих полостей, питаемых данным участком литниковой системы; N_ф =2– гнездность формы [7, с.179].

Находим напряжение сдвига [7, с.168]:

(2.28)

где К=4,3∙10³ – усредненное значение коэффициента реологического уравнения для 5 области переработки [7, с.170].

Потери давления будут равны [1, с.173]:

где– входной коэффициент [6, с.171] (на данном участке имеется поворот от предыдущего канала).

Расчетный участок 3

Конический канал

Радиус минимальный ;

Радиус максимальный ;

Длина канала .

Определяем скорость сдвига на пятом участке [7, с.173]:

Показатель степени n может быть найден из расчетной номограммы по средней линии для области, соответствующей методу переработки. Для этого, взяв 2 точки на средней линии этой области, по скорости сдвига и напряжению сдвига, соответствующих этим точкам, производят расчет по уравнению [1,с.41]:

где координаты точки А – ,

координаты точки В – ,

–объемный расход в расчетной ветви

–объемная скорость машины;

–количество формующих полостей, питаемых данным участком литниковой системы;

N_ф = 2 – гнездность формы) [7, с.179].

Находим напряжение сдвига [7, с.170]:

,

где К=4,3∙10³ – усредненное значение коэффициента реологического уравнения для 6 области переработки [7, с.170].

Потери давления будут равны [7, с.173]:

где – входной коэффициент на данном участке имеется резкое сужение канала [2, с.196]

–средний радиус канала.

Суммарный перепад давления в литниковой системе: