2) Выбор сечения кабельной линии к рп типа б (9 – 12) и (13 – 16)

= (2,5 ∙10³)/( ∙10∙0,8) = 180,6 А;

= (2,5∙10³ + 2∙10³)/( ∙10∙0,8) =325,1 А;

s_эк = 180,6 /1,2 = 150,5 мм²

По таблице 7.10 [1] выбираем кабель марки АСБ сечением (3×150 мм² ) с I_дл.доп. = 275 А

Проверим условие: I_дл.доп. ∙ К_N ∙ К_υ ∙ К_пер ≥ I_раб.ут = 325,1 А

К_υ = 1,15; К_N = 0,93

I_/0/ = Р_/0/ / (∙U_ном ∙ cos φ) = 3,5 / (∙10∙0,8) = 252,9 А

К_/0/ = I_/0/ / I_дл.доп. = 252,9 / 275= 0,92→ К_пер = 1

275∙ 0,93 ∙ 1,15 ∙ 1= 294,1 А < I_раб.ут =325,1 А – условие не выполняется.

Проверим кабель сечением 185 мм² с I_{дл.доп.185} = 310 А

К_/0/ = I_/0/ / I_дл.доп. = 252,9 /310= 0,82→ К_пер = 1,25

310∙ 0,93 ∙ 1,15 ∙ 1,25= 414,4 А > I_раб.ут =325,1 А – условие выполняется.

3) Выбор сечения кабельной линии к рп типа г (13-16):

;

По таблице 7.10[1] выбираем кабель АСБ (370)мм² ,

I_/0/ = Р_/0/ / (∙U_ном ∙ cos φ) = 1,56 /(∙10∙0,8) = 112,7 А

К_/0/ = I_/0/ / I_дл.доп. = 112,7/165≈ 0,68→

Проверка: 165 ∙ 1∙ 1,15 ∙ 1,25 = 237,2 А > I_раб.ут. = 144,5 А – для кабеля сечением 370 мм² условие выполняется.

4.Ограничение токов короткого замыкания на подстанции

4.1. Способы ограничения токов короткого замыкания

Для ограничения токов короткого замыкания на подстанции используются раздельная работа трансформаторов с расщепленной обмоткой низшего напряжения.

Для выявления вопроса о необходимости дальнейшего ограничения тока КЗ следует рассчитать ток КЗ на шинах низшего напряжения подстанции (точка К1). Анализ уровней этих токов позволяет сделать вывод о необходимости применения реакторов. Если ток к.з на шинах низшего напряжения подстанции больше тока термической стойкости кабеляминимального сечения из выбранных ранее, то требуется установка реактора. Далее следует рассчитать ток КЗ на шинах РП (точка К2), питающегося по кабелям с наименьшим сопротивлением (наибольшим сечением), и сравнить его с током термической стойкости заданного кабеля

Если , то установка токоограничивающего реактора необходима.

4.2. Расчет токов кз на шинах низшего напряжения подстанции и на шинах распределительных пунктов (рп)

В соответствии с заданным положением подстанции в энергосистеме и выбранными в главе 2 трансформаторами с _{приводиться расчетная схема для определения тока КЗ на шинах 10 кВ. (рис 4.1)}

Составим упрощенную схему проектируемой подстанции и ее схему замещения.

1. На основании расчетной схемы составляется схема замещения и рассчитывается ее параметры, приведенные к низшему напряжению выбранного трансформатора – 10 кВ.

- Система:

• Трансформатор:

• Линия:

2. Рассчитаем ток короткого замыкания в точке К1 .Преобразуем схему замещения относительно точки К1.

Считая периодический ток короткого замыкания от системы незатуха-ющим во времени, определяется его действующее значение в точке К-1.

Полный ток в точке К-1 равен I_п.о.к-1=9,81 кА.

4.3. Расчет токов термической стойкости кабелей питающей распределительной сетей

Проверим кабель наименьшего сечения (от РП типа А) на термическую стойкость:

где Т_а.с.=0,1 с ;

C = 100 кА²с/мм⁴ – коэффициент термической стойкости для кабельной линии 10 кВ;

t_{полн.выкл.} = 0,095 для выключателя ВМП .

t_откл = 1,0 + 0,095 = 1,095 с.

I_{т.ст.кб1} = 6,4 кА < I_п.о. = 9,81 кА, следовательно, кабель термически неустойчив к токам короткого замыкания.

Проверим термическую стойкость кабеля от РП типа Б. По таблице 7.28 [1] найдем удельные сопротивления кабеля сечением 185 мм² на напряжение 10 кВ: х₀ = 0,077 Ом/км, r₀ = 0,167 Ом/км.

Определим ток короткого замыкания на шинах РП типа Б

Найдем ток термической стойкости заданного кабеля сечением 70 мм²:

I_{т.ст.кб2} = 9 кА > I_п.о.К2 = 7,94 кА .

Вывод: по техническим условиям требуется установка реакторов.