Теплоэнергетические показатели

25. Общие теплопотери через наружную ограждающую оболочку здания за отопительный период Q_h, МДж, определяются по формуле (Г.3) приложения Г СНиП 23-02

Q_h = 0,0864×1,092×5014×5395 = 2552185 МДж.

26. Удельные бытовые тепловыделения q_int, Вт/м², следует устанавливать исходя из расчетного удельного электро- и газопотребления здания (по Г.6 СНиП 23-02), но не менее 10 Вт/м². В нашем случае принято 14,5 Вт/м².

27. Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период Q_int, МДж, определяются по формуле (Г.10) приложения Г СНиП 23-02

Q_int = 0,0864×14,5×218×3416 = 932945 МДж.

28. Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период Q_s, МДж, определяются по формуле (Г.11) приложения Г СНиП 23-02. Данные о количестве суммарной солнечной радиации (прямой, рассеянной и отраженной) на вертикальные поверхности при действительных условиях облачности за отопительный период вычисляют согласно приложению В. Для г. Твери средняя величина суммарной солнечной радиации при действительных условиях облачности на вертикальные поверхности СВ/СЗ ориентации I = 716 МДж/м², на поверхности ЮВ/ЮЗ ориентации I = 1224 МДж/м². Площади светопроемов соответственно ориентации - по 347 м².

Q_s = 0,5×0,76×(716×347 + 1224×347) = 255861 МДж.

29. Расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период Q_h^y, МДж, определяется по формуле (Г.2) приложения Г СНиП 23-02

Q_h^y = [2552185 - (932945 + 255861)0,8×0,85]×1,13 = 1970491 МДж.

30. Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h^des, кДж/(м²×°С×сут), определяется по формуле (Г.1) приложения Г СНиП 23-02

q_h^des = 1970491×10³/(5256×5014) = 74,77 кДж/(м²×°С×сут).

31. Нормируемый удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h^req, кДж/(м²×°С×сут), принимается в соответствии с таблицей 9 СНиП 23-02 равным 76 кДж/(м²×°С×сут). Проект здания соответствует требованиям СНиП 23-02 при следующих сопротивлениях теплопередаче наружных ограждающих конструкций:

стен - R_w^req = 2,65 м²×°С/Вт;

окон и балконных дверей - R_F^req = 0,55 м²×°С/Вт;

покрытий - R_c^req = 4,71 м²×°С/Вт;

перекрытий первого этажа - R_f^req = 4,16 м²×°С/Вт.

Приложение к

(рекомендуемое)

Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого здания Исходные данные

1. Объект строительства - 16-этажный односекционный крупнопанельный жилой дом, построенный в г. Кашире Московской области. Условие эксплуатации ограждений Б согласно СНиП 23-02.

2. Наружные стены - из трехслойных железобетонных, l_Б = 2,04 Вт/(м×°С), панелей на гибких связях с утеплителем из пенополистирола толщиной 165 мм, l_Б = 0,042 Вт/(м×°С). Панели имеют толщину 335 мм. По периметру панелей и их проемов утеплитель имеет защитный слой из цементно-песчаного раствора толщиной 10 мм. Для соединения железобетонных слоев применены два вида гибких связей из коррозионно-стойкой стали диаметром 8 мм: треугольные и точечные (шпильки). Расчет приведенного сопротивления теплопередаче выполнен согласно формуле (14) и соответствующего примера расчета в приложении Н.

3. Для заполнения проемов применены деревянные оконные блоки с тройным остеклением в раздельно-спаренных переплетах R_o^r = 0,55 м²×°С/Вт.

4. В стыках применен минераловатный утеплитель l_Б = 0,07 Вт/(м×°С), снаружи закрытый уплотнителем Вилатерм l_Б = 0,15 Вт/(м×°С).

5. Для Московской области (г. Кашира) согласно СНиП 23-01 средняя температура и продолжительность отопительного периода составляют: t_ext^av = -3,4 °С; z_ht = 212 сут. Температура внутреннего воздуха t_int = 20 °С. Тогда градусо-сутки отопительного периода согласно формуле (1) составляют

D_d = (20 + 3,4)×212 = 4961 °С×сут.