8. Расчет сборной плиты перекрытия

Расчет по предельным состояниям 1-ой группы

Расчет по нормальному сечению

Момент, воспринимаемый полкой:

Сечение рассчитывается как тавровое.

сечение расч как прямоуг.

Предварительные напряжения арматуры _sp принимают не более 0,9R_s,n для горячекатаной и термомеханически упрочненной арматуры и не более 0,8R_s,n для холоднодеформированной арматуры и арматурных канатов

,

Т.о. сжатая арматура по расчету не требуется

Диам 10-14, не реже, чем ч/з 2 пустоты в нижн зоне.

Расчет по наклонному сечению

Расчет на действие поперечной силы

Расчет изгибаемых элементов производят из условия .

Расчет по бетонной полосе между наклонными сечениями

Расчет на действие изгибающего момента

Расчет производят из условия

.

,

9. Расчет сборной плиты перекрытия

Расчет по предельным состояниям 2-ой группы

Геометрические характеристики приведенного сечения

Определение потерь предварительного напряжения

Полные потери:

, ,

,

,

Расчет трещинообразования

Расчет по раскрытию трещин не производится при соблюдении условия:

Расчет по раскрытию нормальных трещин

При продолжительном раскрытии трещин:

При непродолжительном раскрытии трещин:

Расчет прогибов

Из эстетических требований

без трещин:

, — кривизны соответственно от непродолжительного действия кратковременных нагрузок и от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок.

- кривизна от непродолж действия усилия предварит обжатия (при действии М=Р_(1)*l_op)

- кривизна, обусловленная остаточным выгибом элемента вследствие усадки и полузечсти бетона в стадии изготовления от усилия предварит напряжения Р₁ и собств веса.

с трещ :

(1/r)1— кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки, на которую производят расчет;

(1/r)2—кривизна от непродолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок;

(1/r)3— кривизна от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок.

- смотри в

?. Расчет сборной плиты перекрытия

Расчет в стадии изготовления, транспортировки и монтажа

Проверка прочности верхней зоны плиты

Верзняя зона армир сеткой (констр) и прод стержнями каркаса. Необх проверить достаточно ли данной арм-ры для воспр моментов

,

,

Kд=1.4-монт.,1.6-транс.

Проверка трещиностойкости верхней зоны плиты

Условие отсутствия трещин:

,

,

10. Ригель рамной системы

Ригель рамной системы им жесткое соединение с колонной→ раб как неразрезная балка и внутр усилия опред из расчета рамы

Констр расчет: Ригели рамной сист изгот из бет Кл В25, В30, раб арм-ра Кл А800, Ат800, А1000.

При пролетах до 6 м риг м изгот без преднапряжения, 9-12м – с преднапр.

Ст расч на дей-е мом от опирания от плит перекр

Сеч расчит как прямоуг шириной 1000мм

К1 расч на попер силу.

12. Ригель связевой системы

Ригель шарнирно опир с кол. Расч сх – рама на 2х опорах под равномерно распр нагр

Бет В25-В35, Пролеты – 3-7,2м (ч/з 0,6м)

Для ребристых пп мб >9м.

Арм-ра – напрягаемая для пролетов >6м. А800, Ат800.

К1 – из расчета на попер силу, С1 – из расчета консоли от давления пп.

Расчет ригеля связевого каркаса.

Класс бетона B20, B25, B30. Ригели выполняют преднапряженными.

Статический расчет. Ригель рассчитывается как балка на 2х опорах с равномерно распределенной нагрузкой. Расчетный пролет – расстояние м/д срединами опор.

Расчет ригеля по 1й группе предельных состояний. Расчет по нормальному сечению.

1) Назначают класс арматуры в зависимости от агрессивности среды: для агрессивной – А600; Ат800СК; для неагрессивной – А800; Ат800; А1000.

2) В зависимости от класса арматуры и агрессивности среды назначается категория требований трещиностойкости.

3) Назначается метод натяжения арматуры (электротермический).

4) В зависимости от категории требований трещиностойкости назначается величина ПН (σ_sp).

5) Определяется ho

6) αm → ξ

7) Определяют ξ_R и сравнивают с ξ, если ξ > ξ_R, то ↑ класс бетона.

8) Подбирают кол-во и Ø стержней (Ø ≤ 25 мм; n = 3...4 стержня).

Расчет ригеля по II гр. предельных состояний. Расчет по трещиностойкости.

1) Определяют приведенные геометрические характеристики (Ared, Sred, y, Jred, Wred, W^/red).

2) Определяют потери предварительного напряжения: σ_ℓ1 = σ₁ + σ₆

σ₁ – потери от релаксации напряжений в арматуре; σ₆ – потери от быстронатекающей ползучести бетона.

σ_ℓ2 = σ₈ + σ₉; σ₈ – потери от усадки бетона; σ₉ – от ползучести бетона;

σ_ℓ = σ_ℓ1 + σ_ℓ2 > 100 МПа;

3) Определяется величина предварительного напряжения и усилия в арматуре с учетом всех потерь.

4) Проверяется трещиностойкость Mr ≤ R_bt,ser W_pℓ + P₂ (e_op + r_sup).

Для II и III категории требований это условие может не выполняться, а для I ВСЕГДА!

Расчет ригеля для II категории требований трещиностойкости.

Допускается ширина раскрытия трещин от действия полной нормативной нагрузки, но требуется зажатие трещин от нормативной длительной нагрузки. Для зажатия трещин необходимо выполнить 2 условия: σ_sp2 + σ_s ≤ 0,8 Rs,ser и см. там →

Расчет ригеля для III категории требований трещиностойкости.

a_crc = (a_crc1 – a_crc2 + a_crc3) ≤ [a_crc] и a_crc3 ≤ [a_crc3]

Расчет прогибов ригеля.

Определение зависит от наличия трещин в растянутой зоне. Для I и II категории требований трещиностойкости:

и – соответственно кривизна от кратковременного действия кратковременной нагрузки и от длительного действия нормативной длительной;

– кривизна, обусловленная выгибом при обжатии ригеля;

– кривизна, обусловленная усадкой и ползучестью бетона.

Для III категории требований:

– от кратковременного действия полной нормативной нагрузки;

– от кратковременного действия нормативной нагрузки;

– от длительного действия нормативной длительной нагрузки;

– обусловлена усадкой и ползучестью бетона;

Расчет по наклонному сечению.

1) Назначается класс арматуры (А400)

2) Должно выполняться условие: Q ≤ Q_b + q_sω C_o

Q_b = M_b/C ; M_b = φ_b2 (1 + φ_f + φ_n) R_b,t γ_b2 b h_o²; C = φ_b2/φ_b3 ho;

q_sw = Q_b1/0,6 qsω сравнивается со СНиПовскими и принимается не меньше их. Asω = qsω S/Rsω → принимается 2 стержня → уточняется q_sω из выражения A_sw и определяется ≤ 2ho и ≤ C; ℓ₁≥1/4 ℓ

Расчет колонны рамного каркаса.

Колонна РК испытывает внецентренное сжатие. Порядок расчета:

1) B22,5...B30 2) A500C 3) ℓo – расчетная длина колонны

4) bxh – сечение клонны 5) ℓo/h ≥ 14, то необходимо учитывать увеличение эксцентриситета в результате изгиба колонны.

6) e₀ = M/N 7) η = 1 / (1 – N/N_cr) – если п.5 выполняется

8) e = e₀ η + (h₀ – a^/)/2 – эксц-т относительно растянутой арматуры;

9) ; 10)

Если ξ ≤ ξ_R, то ; δ = a^/ / ho

Ø ≥ 12 мм; Если A_s + A^/_s < 0, то арматуру принимают по минимальному проценту армирования: A_s = A^/_s = μ_min b h / 100

Расчет консоли колонны.

Q ≤ 0,8 R_b γ_b2 b ℓ_sup sin Θ (1 + 5 α μ_ω) ≤ 3,5 R_bt b h₀ и ≥ 2,5 R_bt b h₀

b – ширина колонны; sin Θ = h₀² / (h₀² + ℓ₁²); α = E_s / E_b; μ_ω = A_sω /b S

S ≤ 1/4 h и 150 мм (h – высота консоли).

As = ....

? Расчет стыка колонны с ригелем.

Стык выполняется ванной сваркой выпусков арматуры и колонны и приваркой закладных деталей ригеля с колонной.

→ (A500C). Длина закладной детали определяется из условия расположения сварных швов: ℓ = ℓ_ω + 1 см;