Voznitskiy_-_Sudovye_dizeli_i_ikh_expluatatsia
.pdfРис. 9.8. Дизель СЕМ1! — Пилстик РС-2
пуса с водяным охлаждением. Корпуса прикреплены к крышке длинными податливыми болтами с дистанционными трубками, что позволяет компенсировать удлинение корпусов при их нагревании. Впускные клапаны отдельных корпусов не имеют, их гнезда рас точены в крышке. В двигателе, работающем на тяжелых топливах с высоким содержанием ванадия, применяют водяное охлаждение штоков и тарелок выпускных клапанов; подводится и отводится во да по гибким шлангам. Для смазывания клапанного привода преду смотрена автономная масляная система,
Поршень состоит из отъемного.стального днища 6 и тронка 5 из алюминиевого сплава. Днище охлаждается маслом при его взбал тывании во время работы двигателя. Масло подводится от рамовых подшипников по сверлениям в кривошипе, теле шатуна, поршне-
190
вом пальце и бобышке |
поршня, поступает в кольцевую полость |
в зоне уплотнительных |
колец, а затем — в полость под днищем. |
На поршне установлены четыре уплотнительных и два масло съемных кольца. Два верхних кольца хромированы» а их канавки для повышения износостойкости подвергнуты индукционной за калке.
Шатун 3 из кованой стали имеет Н-образное сечение. В теле шатуна высверлены два канала: для подвода масла к поршневому подшипнику и далее на охлаждение поршня; для отвода масла. Нижняя головка шатуна имеет косой разъем, крышка кривошип ного подшипника прикреплена двумя болтами. Вкладыши подшип ника тонкостенные» залиты свинцовистой бронзой; подобные вкла дыши применяют и в рамовых подшипниках. Поршневой подшип ник предсталяет собой втулку из фосфористой бронзы.
В цельнокованом коленчатом валу из хромомолибденовой стали имеются сверления в шейках и щеках для выхода масла. К щекам кривошипов при помощи соединения типа «ласточкин хвост» при
креплены противовесы. |
|
|
|
|
Реверс распределительного |
вала осуществляется при его осе |
|||
вом перемещении |
с помощью |
серводвигателя» |
Топливный насос |
|
1 — золотникового |
типа |
с регулированием |
по концу подачи; |
|
форсунки охлаждаются |
водой, |
|
|
Контрольные вопросы
1.Каковы основные тенденции в развитии судового двигателестроения?
2.Каков уровень форсирования рабочего процесса современных дизе
лей?
3.Каковы достижения в экономичности дизелей?
4.Чем вызвано увеличение отношения S /D ?
Г л а в а 10. ОСНОВЫ ТЕОРИЙ РАБОЧИХ ПРОЦЕССОВ ЮЛ. Идеальный цикл
Общие сведения, В основе работы дизеля лежат физико-хими ческие процессы преобразования тепловой энергии, выделяющей ся при сгорании топлива в.* цилиндрах, в механическую работу. Сложность процессов, протекающих в дизеле, их зависимость от множества конструктивных и эксплуатационных факторов в извест ной степени затрудняют решение практических задач, связанное с анализом и расчетом. Поэтому при изучении теоретических основ двигателей рассматривают упрощенные схемы рабочих процессов, объединяемых в циклы.
В качестве такой упрощенной схемы, позволяющей наиболее просто оценить совершенство процессов и получить отчетливое представление о возможных способах улучшения использования теплоты, получаемой от сжигания в двигателе топлива, принимает» ся идеальный (термодинамический) цикл —- термодинамический кру говой процесс преобразования теплоты в механическую работу. В отличие от действительных рабочих циклов, протекающих в ре альном двигателе, условно принимается, что в идеальном цикле от сутствуют какие-либо потери энергии, кроме отдачи теплоты хо лодному источнику. Эта потеря, согласно второму закону термо динамики, является неизбежной, без нее было бы невозможно пре образование тепловой энергии в механическую работу.
При рассмотрении идеального цикла ДВС принимают следующие упрощающие анализ д о п у щ е н и я :
цикл протекает с постоянно заключенным в цилиндре рабочим телом (газом), количество и химический состав которого неизмен ны; этим исключаются из рассмотрения потери рабочего тела вследствие утечек через неплотности цилиндра (что происходит в реальном дизеле) и потери энергии, связанные с процессом на полнения цилиндра свежим зарядом воздуха и удалением из не го выпускных газов;
процесс выпуска заменяется фиктивным процессом отвода теп» лоты от рабочего тела к холодному источнику;
вследствие неизменности химического состава рабочего тела ис ключается из рассмотрения процесс сгорания со всеми связанными с ним потерями химической энергии топлива и теплоты; процесс сгорания заменяется фиктивным процессом подвода теплоты к ра бочему телу от внешнего горячего источника;
192
процессы сжатия и расширения протекают адиабатно, без теп» лообмена с окружающей средой, что позволяет не учитывать по тери теплоты (происходящие в действительном двигателе при ежа* тии и расширении рабочего тела).
Перечисленные допущения, позволяющие пренебречь влиянием потерь энергии, приводят к тому, что показатели термодинамиче ского цикла получаются более высокими, чем в реальных двигате лях. Такая идеализация условий осуществления рабочих процес сов упрощает анализ факторов, влияющих на совершенство исполь зования в двигателе тепловой энергии; одновременно она позволяет рассматривать термодинамический цикл в качестве эталона, к ко торому следует стремиться при осуществлении рабочих процессов в реальном двигателе.
Обобщенный цикл. Современные судовые дизели строят исклю чительно с наддувом, поэтому в простейшем варианте это комбини рованный двигатель, состоящий из поршневого двигателя, газовой турбины и компрессора.
В каждом из этих агрегатов совершаются взаимно связанные процессы, которые для удобства термодинамического анализа мо гут быть объединены в единый цикл, называемый обобщенным,
термодинамическим циклом (рис. ЮЛ).
Диаграмма этого цикла условно может быть разделена на две
части. |
ч а с т ь — цикл, осуществляемый в цилиндре |
П е р в а я |
поршневого двигателя, acz'zb. Составляющие этот цикл процессы осуществляются в последовательности:
адиабатное сжатие рабочего тела (идеального газа) ас, в резуль тате которого повышаются давление и температура газа;
мгновенный подвод теплоты к рабочему телу при положении поршня в ВМТ — изохорный процесс сх\ в результате которого повышаются давление и температура газа, а объем остается постоян ным;
постепенный подвод теплоты к рабочему телу, сопровождаю щийся одновременным его расширением при движении поршня в направлении от ВМТ к НМТ, •—•изобарный процесс z'z, при ко тором давление газа сохраняется неизменным, а объем и температу ра увеличиваются;
адиабатное расширение рабочего тела в процессе zb ■— совер шается механическая работа при продолжающемся движении порш ня к НМТ;
отвод теплоты от рабочего тела при неизменном объеме? соот
ветствующем |
положению поршня в НМТ, — изохорный |
процесс |
|
Ьа, в ходе которого давление падает |
до давления перед |
турби |
|
ной р т. |
|
|
|
В т о р а я |
ч а с т ь — процессы, |
совершаемые в лопаточных |
машинах (турбине и компрессоре). В зависимости от принятого спо соба подвода газов к турбине возможны два варианта:
7 Зак. 2228 |
193 |
первый вариант (см. рис» 10.1, а) — газы из цилиндров поступают в общий выпускной коллектор большого объема, вследствие чего перед турбиной поддерживается постоянное давление р т = = ра = const и отводимая от цилиндра теплота Q2v4 подводит
ся к турбине по изобаре агг' (в количестве Q1Pt = Q2f4)» В турби
не газы адиабатно расширяются (линия rV ), и совершаемая ими работа передается находящемуся на одном валу с турбиной ком прессору, в котором газ (воздух) адиабатно сжимается по кривой оа от атмосферного давления р0 до давления ра. Отдача теплоты QwT от турбины происходит при постоянном давлении р0;
второй вариант (см. рис. ЮЛ, б) — газы из цилиндров по ко ротким патрубкам поступают непосредственно к турбине, поэтому перед ней создается переменное давление рт= varia (поток газов носит импульсный характер).
Расширение в турбине начинается сразу в точке b и происхо дит адиабатно до точки е. Затем происходит отдача теплоты Q2pT
при постоянном давлении р0. Замыкается цикл, как и в предыдущем варианте, по адиабате сжатия' в компрессоре оа.
194
Отсутствие расширения газа за цилиндром (перед турбиной) теоретически позволяет в ней дополнительно использовать кине тическую энергию газа. Соответствующая ей дополнительная рабо та в турбине определяется площадью bra. В первом варианте (рт = const) из-за расширения газов в выпускном коллекторе кинетическая составляющая не используется, но соответствующая ей энергия переходит в тепловую (процесс гг'). Температура газа увеличивается, что способствует росту потенциальной составляю щей энергии газа перед турбиной. Прирост энергии определяется площадью гг'е'е.
Показатели идеального цикла. В целях упрощения анализа рас сматриваем идеальный цикл, реализуемый лишь в цилиндре двига
теля. |
|
|
цикла |
|
|
|
|
|
|
|
|
Экономичность |
характеризуется |
термическим |
коэффи |
||||||||
циентом |
полезного |
действия |
|
|
|
|
|
|
|
||
где Qt — все количество подведенной к рабочему телу теплоты, |
Д ж ; Q2 — |
||||||||||
количество |
теплоты, отданной |
холодному источнику» |
Д ж . |
|
|
||||||
Эффективность |
цикла |
определяется |
его |
удельной |
работой, |
||||||
представляющей собой среднее |
давление |
|
цикла, |
|
|
||||||
|
|
|
|
__ |
Lt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
pt |
Vraax- V mln |
’ |
|
|
|
|
||
где L t — работа, |
п ри ход ящ аяся на |
единицу |
разности максимального |
Vmax |
|||||||
и минимального |
Vm\n объемов |
рабочего тела |
при |
совершении им ци кла, |
Д ж . |
В свою очередь удельную работу можно представить как услов ное постоянное давление, действующее на поршень при изменении объема цилиндра от FmaX до Vmili и совершающее работу, равную работе замкнутого цикла L t.
Влияние на показатели цикла пределов изменения состояния
рабочего тела. Из курса термодинамики известно, что экономич ность и эффективность цикла можно увеличить, расширив пределы состояния рабочего тела, т. е. увеличив разности Р тах — Р т1п и
^тах ~~~ ^min* |
пределов |
изменения |
давления Р тах — P min |
из-за |
Расширение |
||||
невозможности |
снижения |
давления |
ртШ, ограничиваемого |
атмо |
сферным давлением, достигается лишь путем увеличения макси мального давления цикла ртах, которое принято обозначать рг. Величина рг ограничивается необходимостью сохранения проч ности и жесткости деталей движения и остова двигателя. Совер шенствование конструкции и применение более прочных материа лов дали возможность в мощных МОД повысить рх до 9— 16 МПа,, а в отдельных тронковых четырехтактных двигателях с высоким наддувом — до 18—20 МПа.
7* |
195. |
|
|
|
Расширение |
пределов |
изменения |
|||||||
|
|
объема (Fmax — V mln) возможно пу |
||||||||||
|
|
тем уменьшения |
объема |
|
Vmin и уве |
|||||||
|
|
личения |
Угаах. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Уменьшение минимального объема |
|||||||||
|
|
Vm\nJ |
представляющего |
собой |
объем |
|||||||
|
|
камеры сжатия Vc, приводит к уве |
||||||||||
|
|
личению степени сжатия |
е = |
V JV C— |
||||||||
|
|
= |
Vmax/V min, |
что |
влечет |
за |
собой: |
|||||
|
|
повышение давления в конце сжатия |
||||||||||
|
|
рс и |
связанный |
с |
этим |
рост давле |
||||||
|
|
ния pZi рост механических нагрузок |
||||||||||
|
|
на |
элементы |
конструкции, |
поэтому |
|||||||
|
|
уменьшение Fmtn (повышение в) не |
||||||||||
|
|
желательно. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Увеличить |
максимально |
возмож |
|||||||
|
|
ный объем рабочего тела можно, |
если |
|||||||||
|
|
продолжить его расширение в ци |
||||||||||
|
|
линдре до момента достижения мини |
||||||||||
|
|
мального давления цикла ртЫ (точка |
||||||||||
|
|
е на |
рис. ЮЛ). Это приводит к су |
|||||||||
|
|
щественному увеличению хода порш- |
||||||||||
Рис. 10.2. |
Комбинированный |
ня |
® |
размеров двигателя, |
продолжить |
|||||||
двигатель с утилизацией тепло- |
t |
Более |
рационально |
|
||||||||
ты выпускных газов в ГТК и |
’ расширение газов |
за точкой b в ма- |
||||||||||
утилизационном котле |
логабаритной |
лопаточной |
машине — |
|||||||||
|
|
газовой турбине, а получаемую до |
||||||||||
полнительную энергию использовать |
для |
предварительного |
сжа |
|||||||||
тия рабочего тела в приводимом |
от турбины 3 компрессоре 2 |
|||||||||||
(рис. 10.2; |
1 — утилизационный |
котел; 4 — воздухоохладитель). |
Этот метод» широко используемый в современных дизелях, имену ется ' газотурбинным наддувом.
При наддуве предварительное увеличение плотности воздуха приводит к увеличению его массы в цилиндре 5, а это позволяет повысить массу сжигаемого в нем топлива и тем самым достигнуть увеличения совершаемой газом работы, что выражается в увеличе нии площади цикла, значительно более существенном, чем потеря площади, вызванная сокращением объема УтаХ. Эффективность цикла, его среднее давление при таком методе существенно увели чиваются.
Таким образом, наддув является наиболее действенным средст вом повышения эффективности цикла, снижения размеров и массы двигателя при увеличении его мощности.
Влияние перераспределения подводимой теплоты на КПД цик ла. Рассмотрим изменение эффективности теплоиспользования в цикле при следующих условиях: количество подводимой в цикле теплоты не изменяется (Q1 = Qxv+ Qlp = idem), но она перерас-
196
пределяется, т.е. изменяется соотношение между долями теплоты, подводимой по изохоре Qtv и по изобаре Qlp.
Процесс теплоподвода в идеальном цикле соответствует процес су выделения теплоты при сгорании топлива в действительном цикле реального двигателя. Тогда применительно к действитель
ному циклу |
= idem |
означает, что подача топлива в цилиндр |
||||||
за один цикл |
(цикловая |
подача) |
= idem, |
т. е. не изменяется. |
||||
Процессу теплоотвода в |
идеальном |
цикле Qt = |
QlV + Qlp |
в |
ре |
|||
альном двигателе будет |
соответствовать подача |
топлива g n |
общей |
|||||
продолжительностью срф , распределяемой на |
Ф н п ф |
(до ВМТ) |
и |
|||||
Фк п ф (за ВМТ): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ФФ = Фн п ф + Фк п ф . |
|
|
|
|
|
|
Изменение соотношения между QlV и Qlp при |
Qx = |
idem в иде |
альном цикле соответствует изменению соотношения между угла ми начала срнпФ и конца ф Кп ф подачи топлива при ф ф = idem, увеличению Qxy в идеальном цикле будет соответствовать увели
чение |
угла опережения подачи |
топлива Ф н п ф в реальном цикле. |
На |
рис. 10.3, а, б показаны |
идеальные циклы 1 (исходный), 2 |
(при увеличенной доле Qiv), 3 |
(при уменьшенной доле Qtv), а на |
Рис. 10.3. Графики срав
нения экономичности циклов при Qi = idem и
перераспределении долей теплоты Qiv и Q !р (Г —
температура)
197
рис. |
10.3, в — соответствующие им углы |
подачи топлива фнпф |
||
и фкш>. Наименьший |
теплоотвод Q2 соответствует циклу 2 (пло |
|||
щадь под кривой ah2i см. рис» 10.3, б), а |
наибольший — циклу 3 |
|||
(площадь под кривой аЬ3), т. е. Q2(2) < |
Q2(1) < Q 2(зь |
|
||
Так как % = (Q1 — Q2)/Q1 и по условию Qx = idem, то т|^2 > |
||||
> % 1 > % з- |
перераспределение |
количества |
подводимой |
|
Таким образом, |
||||
теплоты Qt в сторону увеличения QlV и |
сокращения |
Qlp приво |
||
дит |
к росту термического КП Д % идеального цикла. |
В реаль |
ном двигателе этому соответствует увеличение угла опережения подачи топлива. Отсюда следует, что повысить экономичность ра боты двигателя можно путем более ранней подачи топлива.
Однако при этом увеличение QlV (см. рис. 10.3, а) сопровождается ростом максимального давления цикла; в двигателе это может отрицательно отразиться на надежности работы подшипников и ро сте механических напряжений в конструктивных элементах, испы
тывающих давление |
газов. |
|
|
|
||
|
Термический КПД идеального цикла со смешанным подводом |
|||||
теплоты |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Xpk— \ |
|
|
|
|
|
gfc-i |
(Я— 1)+£А, (р — 1) |
s |
(1 Л * |
где |
е — V j V Q — степень |
сжатия; |
X = p j p e — степень |
повышения давле |
||
ния |
при |
сгорании; р = |
V j V® ■—■степень предварительного |
расширения; |
||
k = |
Cpicv |
— показатель |
адиабаты. |
|
|
|
|
Если подставить в формулу (ЮЛ) численные значения пока |
|||||
зателей „ |
реально достижимые на современном этапе, то окажется* |
|||||
что |
максимум КПД определяется величиной % шах = |
0,65, т. е* |
35 % подводимой к рассматриваемому циклу теплоты является не избежной потерей.
10.2. Рабочий цикл
Цикл, по которому работает двигатель, называется рабочим.
В отличие от идеального (термодинамического) рабочий цикл яв ляется разомкнутым, поскольку в реальном двигателе рабочее тело (реальный газ переменного состава), совершив в процессе расшире ния работу, удаляется из двигателя в атмосферу. Для осуществле ния нового цикла в двигатель вводятся свежие порции топлива и воздуха (рабочего тела) в том же количестве и того же начального состояния.
Процессы, составляющие рабочий цикл, являются необрати мыми, так как протекание их сопровождается потерями энергии.
Рабочий цикл четырехтактного двигателя (рис. 10.4, а) состав ляют: процесс газообмена (выпуск—-продувка-наполнение) — hraf процесс сжатия — ас; процесс сгорания — сг; продолжение ' его» рания и процесс расширения — zb.
198
■а)
'Ро .
Рабочий цикл двухтактного двигателя (рис. 10.4, б): процесс газообмена — Ьа'а; процесс сжатия — ас; процесс сгорания — сг\ продолжение сгорания и процесс расширения — zb.
Сложность процессов и обусловленная этим определенная трудность их математического описания вызвали необходимость разработки относительно простого метода их расчета и анализа, основанного на замене рабочего цикла расчетным, все процессы которого подчиняются простым термодинамическим зависимостям. Таким является метод Гриневецкого — Мазинга, позволяющий в первом приближении определить параметры рабочего тела в харак терных точках цикла acz'zb, а также установить энергетические и экономические показатели рассчитываемого двигателя.
Графическое |
изображение расчетного цикла |
в координатах |
р— V называется |
теоретической, или расчетной, |
индикаторной |
диаграммой, на базе которой путем скругления прямых углов на участках сгорания и газообмена достраивают предполагаемую инди каторную диаграмму.
Показателями рабочего и расчетного циклов являются индика торный КПД т|ь характеризующий экономичность цикла, и сред нее индикаторное давление p if позволяющее оценивать его эффек тивность.
Индикаторный КПД в отличие от термического учитывает по тери теплоты, не только вызванные отдачей ее холодному источ нику, —■Q2, но и потери вследствие теплоотдачи стенкам цилин дра, окружающей среде, а также от неполного сгорания топлива — Qn, т. е. всю сумму потерь в процессе рабочего цикла:
Qi—Q2 Qn
\т