КИРС контр №1 заочники 2
.pdfГОСУДАРСТВЕННОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ
«БЕЛОРУССКО-РОССИЙСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»
Кафедра «Металлорежущие станки и инструменты»
Конструирование и расчет станков
Методические указания
по выполнению контрольной работы для студентов специальностей 1 – 36 01 01 «Технология машиностроения», 1 – 36 01 03 «Технологическое оборудование машиностроительного производства» заочной формы обучения
Могилёв 2012
УДК 621.91 ББК 34.63-5 С 77
Рекомендовано к опубликованию учебно-методическим управлением
ГУ ВПО «Белорусско-Российский университет»
Одобрено кафедрой «Металлорежущие станки и инструменты» «11» ноября 2011 г., протокол № 5
Составитель: канд. техн. наук., доц. Д. С. Галюжин
Рецензент д-р техн. наук В. М. Пашкевич
В методических указаниях изложены основные требования по выполнению контрольной работы по дисциплине «Конструирование и расчет станков» для студентов специальности 1 – 36 01 01 «Технология машиностроения» и 1 – 36 01 03 «Технологическое оборудование машиностроительного производства» заочной формы обучения.
Учебное издание
ДИПЛОМНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ
|
Ответственный за выпуск |
В. А. Логвин |
|
|
Технический редактор |
А. Т. Червинская |
|
|
Компьютерная верстка |
Н. П. Полевничая |
|
Подписано в печать |
. Формат 60×84/16. Бумага офсетная. Гарнитура Таймс. |
||
Печать трафаретная. Усл.-печ. л. |
.Уч.-изд. л. |
. Тираж экз. Заказ № |
|
Издатель и полиграфическое исполнение Государственное учреждение высшего профессионального образования
«Белорусско-Российский университет» ЛИ № 02330/375 от 29.06.2004 г. 212000, г. Могилев, пр. Мира, 43
ГУ ВПО «Белорусско-Российский университет», 2012
1 Тематика, содержание и объем индивидуального задания
Каждому студенту выдается индивидуальное задание на выполнение контрольной работы согласно последним двум цифрам зачетки. Контрольная работа должна содержать расчет шпиндельного узла, его главных размеров и жесткости в соответствии с заданным вариантом. По результатам расчета сделать вывод о возможных путях повышения жесткости шпиндельного узла. Объем контрольной работы должен быть не менее 5-10 листов формата А4 и чертежа шпиндельного узла со всеми необходимыми видами, разрезами и размерами на формате А3 или А2 со спецификацией. На чертеже необходимо предусмотреть современные уплотнения опор, конец шпинделя сделать согласно ГОСТ для конкретного типа станков. Допускается оформление с применением ЭВМ.
2 Общие сведения о выполнении задания
Конструкция шпиндельного узла зависит от типа и размера станка, класса его точности, предельных параметров процесса обработки (максимальной частоты вращения nmax, мощности привода P).
Факторами, определяющими конструкцию шпиндельного узла, являются: конфигурация переднего конца шпинделя, конфигурация внутренних поверхностей, тип приводного элемента, методы смазки узлов, материалы шпинделей.
Главными размерами шпиндельного узла являются: диаметр шейки d шпинделя под передней опорой и расстояние l между опорами. Основные размеры шпиндельного узла выбирают из расчета узла на жесткость. Величину вылета а шпинделя, которая должна быть по возможности малой, определяют по стандартным размерам его переднего конца и размерам уплотнений.
При приближенных расчетах шпиндель можно заменить балкой на двух опорах с силой Р, приложенной на консоли, т.е. на расстоянии a от середины передней опоры (рисунок 1).
Рисунок 1
Радиальное перемещение переднего конца шпинделя (рисунок 3) определяется как
yΣ=yшп+yоп+yсдв
где yшп - перемещение, вызванное изгибом тела шпинделя; yоп - перемещение, вызванное податливостью (нежесткостью), yсдв - перемещение, вызванное от действия поперечных сил.4
Рисунок 3
Где y1 – перемещение шпинделя в передней опоре за счет ее податливостиподатливости; y2 – перемещение шпинделя в задней опоре за счет ее Величина yсдв для реальных размеров современных шпинделей, имеющих центральное отверстие, не превышает 5...6 % от yΣ и им можно пренебречь. Тогда формула определения радиального перемещения конца
шпинделя будет иметь вид:
yΣ=yшп+yоп
Применяя известные формулы сопротивления материалов можно записать:
|
P a2 |
|
l |
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a 2 |
|
|
|
|
a 2 |
|
|||||||||
yшп = |
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
; |
yоп = P |
C1 |
1+ |
|
+C2 |
|
l |
|
. |
|||||||||||
|
3 E |
J |
|
J |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
a2 |
l |
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
a 2 |
|
|
a 2 |
|
|
|
|||||||
y |
|
= |
|
E |
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
+P C |
|
1+ |
|
+C |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
3 |
J |
|
|
|
J |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
Σ |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
1 |
|
|
|
l |
|
|
2 |
|
l |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Р - нагрузка на консоли; а – длина консольной части; l – расстояние между опорами;
Е – модуль упругости материала шпинделя;
консолиJ1;, J2 – соответственно моменты инерции сечения в пролете и на
С1, С2 – соответственно податливость передней и задней опоры, которые определяют по реакциям R1, и R 2 и перемещениям у1 и у2 в соответствующих опорах.
Если в опоре расположено несколько рядов тел качения, то необходимо учитывать коэффициент защемления в опоре ε (Таблица 1). Так для компоновочных схем ε равно:
Таблица 1 – Коэффициент защемления в передней опоре
Номер компоновочной схемы |
ε |
1 |
0,45÷0,65 |
2 |
0,30÷0,45 |
3,4 |
0,30÷0,45 |
5 |
0,15÷0,20 |
Тогда формула для определения радиального перемещения переднего конца шпинделя примет вид:
|
|
|
P a2 |
l (1−ε) |
|
a |
|
|
|
|
a (1 |
−ε) 2 |
|
|
a (1−ε) |
||||
y |
|
= |
|
E |
|
|
+ |
|
|
|
+P C |
1+ |
|
|
+C |
|
|
|
|
|
3 |
J |
J |
|
l |
|
l |
||||||||||||
|
Σ |
|
|
|
2 |
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тогда общая податливость шпиндельного узла CΣ = yPΣ
где jΣ – суммарная жесткость шпиндельного узла, или
2 .
= 1 jΣ
|
|
|
a2 l (1 |
−ε ) |
a |
|
|
|
a (1 |
−ε )2 |
|
|
a (1−ε |
)2 |
||||||
C |
|
= |
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
+C |
1+ |
|
|
+C |
|
|
|
. |
|
3 |
|
J |
|
J |
|
l |
|
l |
|||||||||||
|
Σ |
|
E |
|
|
2 |
|
1 |
|
|
|
2 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
3 Пример выполнения задания
1. По заданному варианту выбираем схему шпиндельного узла Исходные данные для расчета в соответствии с заданными
вариантами и схемой:
d = 75 мм – диаметр передней консоли шпинделя, a = 50 мм – длина передней консоли шпинделя, Р = 10d – нагрузка на передний конец шпинделя;
Р = 10 75 = 750 Н,
d1 – диаметр шпинделя между опорами, d1 = 0,9 d; d1 = 0,9 75= 67,5 мм,
Предварительный натяг А0= 10 d, A0=10 d=10 75 = 750 H
Опоры шпинделя состоят из подшипников типа 36100. По заданным параметрам шпинделя выбираем подшипники шариковые радиально-упорные однорядные 36212 (ГОСТ 831-75).
d = 60 мм, D = 110 мм, В = 22 мм, Со = 46,2 кН – для опоры А.
Опора В – подшипник шариковый радиально-упорный однорядный
36214, d = 70мм, D = 125 мм, В = 24 мм, Со = 64,4 кН.
2 Определяем l
l = 3d =3 . 75 = 225 мм.
3 Определяем реакции в опорах:
∑М (А) = 0, Р(а + l) – Rв.l = 0;
RB = P(a +l) ; |
RB = 750(50 + 225) = 916,7 H; |
|||||
|
l |
225 |
|
|||
|
∑М (В) = 0, Р · а - RА · l = 0; |
|||||
Rа = |
|
P a |
; |
Rа = |
750 50 |
=166,7Н. |
|
|
|
||||
|
|
l |
225 |
|
||
4. Определяем радиальную жесткость опор [1, с.205]
J2Н = |
Fr |
стр. 205 /1/ |
|
||
|
δ2 |
|
где Fr – радиальная нагрузка на опору
δ2 = δ2' +δ2''
где δ2' – радиальное смещение в контакте наиболее нагруженного тела качения с дорожкой качения,
δ2'' – радиальное смещение в контакте колец подшипника с посадочными поверхностями [1, с. 207].
Определяем коэффициент осевой податливости по монограмме [1, с. 211, рисунок 5]:
– в опоре А при |
А0 |
= |
750 |
|
= 0,016 |
Ка = 0,09; |
||
46200 |
|
|||||||
|
С0 |
|
|
|
|
|||
– в опоре В при |
А0 |
= |
|
750 |
|
= 0,012 |
Ка = 0,08. |
|
64400 |
||||||||
|
С0 |
|
|
|
||||
Определяем коэффициент радиальной податливости по монограмме [1, с. 212, рисунок 6]:
– в опоре А при |
Fr |
= |
166,7 |
= 0,004 |
Кz = 0,003; |
||
С0 |
46200 |
||||||
|
|
|
|
||||
– в опоре В при |
Fr |
|
= |
916,7 |
= 0,014 |
Кz = 0,017 |
|
С0 |
64200 |
||||||
|
|
|
|
||||
Радиальная податливость пары подшипников определяется по формуле [1, с.211]:
δz' = 0.03Dw Kz
Dw1 = 15,86 мм.
Dw1 = 17,46 мм – диаметры тел качения подшипников 36212 и 36214.
δzA' = 0,03 x 15,88 x 0,003 = 0,0014 мм = 1,4 мкм – для опоры А. δzB' = 0,03 x 17,46 x 0,017 = 0,0089 мм = 8,9 мкм – для опоры В.
Радиальное смещение в контакте колец подшипника с посадочными поверхностями при К = 0,028 мм/кН., равна :
– для опоры А [1, c.209] δZA// = |
|
4R |
K |
a |
|
|
|
d |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1+ |
|
, |
|||||||||||||
|
π d B z |
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
||||||||||||||
где z – число подшипников в опоре |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
// |
|
|
|
4 |
166,7 0,09 |
|
|
|
60 |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
δZA |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
+ |
|
|
|
|
|
= 0,011 мм = 11 мкм. |
||||||||
|
3,14 60 22 2 |
110 |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
– для опоры В δZB// |
|
|
|
|
|
4RK |
a |
|
|
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
= |
|
|
|
|
|
1+ |
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
π |
d B z |
|
D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
// |
|
|
4 |
916,7 0,06 |
|
|
|
|
|
|
|
70 |
|
= 0.0325 мм = 32,5 мкм. |
|||||||||||||
|
δZB = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1+ |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
3,14 70 24 2 |
125 |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
5.Определяем радиальное смещение: |
|
|
||||||||||||||||||||||||||
– опоры А δzA = δzA' + δzA'', |
δzA = 1,4 + 11 = 12,4 мкм; |
|||||||||||||||||||||||||||
– опоры В δzВ = δzВ' + δzВ'', |
|
|
δzВ = 8,9 + 32,5 = 41,4 мкм. |
|||||||||||||||||||||||||
Радиальная жесткость: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
– |
опоры А JZA = |
FZA |
, |
JZA |
= |
166,7 |
=13.44 Н/мкм |
|||||||||||||||||||||
|
12.4 |
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
FZB |
|
SZA |
|
916,7 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
–опоры В JZB = |
|
, |
JZB = |
= 22.14 Н/мкм |
||||||||||||||||||||||||
|
|
41.4 |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
SZB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Определяем максимальное межопорное расстояние по формуле [3, c.303]:
1 |
|
J2 |
|
3 |
|
1 |
|
1 |
|
1 |
|
|
|||
|
λ |
−2λ |
|
+ |
|
= 0, |
|||||||||
j |
J |
|
j |
|
|
J |
|
||||||||
|
−2 J |
A |
|
|
|||||||||||
0 |
|
1 |
|
|
|
0 |
|
|
|
|
B |
|
|||
где j0 – условная жесткость консольной части шпинделя; j0 = 3 Ea3 J2 ;
J1, J2 – моменты сопротивления шпинделя соответственно на консоли и между опорами;
λ – оптимальная длина пролета; λ = d ; JA, JB – жесткость передней и задней опор
|
4 |
|
4 |
|
|
|
J1 = |
π d1 |
|
d0 |
|
, |
|
64 |
||||||
1 |
− d4 |
|
||||
|
|
|
1 |
|
|
где d0 = d2 = 702 =35 мм – диаметр отверстия в шпинделе
|
|
3,14 |
60 |
4 |
|
35 |
4 |
|
|
|
5 |
|
4 |
J1 |
= |
|
|
|
|
=5,6 |
10 |
мм |
|||||
64 |
|
1− |
60 |
4 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
4 |
|
4 |
|
|
3,14 |
70 |
4 |
|
35 |
4 |
|
|
5 |
4 |
|
|
π d1 |
|
d0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
J2 = |
|
1 |
− d4 |
, |
J2 = |
64 |
|
1− |
704 |
=11 10 |
|
мм |
; |
|||
64 |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
j0 = 3 Ea3 J2 ;
где Е – модуль упругости, Е=2·105 МПа.
j0 = 3 2,1 1053 11 105 =5,54 106 H/мм =5540 Н/мкм 50
Подставляя значения величин в формулу, получим
1 |
|
11 105 |
λ |
3 |
−2λ |
1 |
−2 |
|
1 |
|
1 |
|
= 0 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
||||
5540 |
5,6 |
105 |
|
5540 |
13,44 |
22,14 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
0,000355λ3 −0,00036λ−0,239 = 0
λ=8.8
7.Корректируем оптимальное межосевое расстояние так, чтобы
соблюдалось равенство lопт ≥ 2,5d:
l = λ a , l =8,8 50 = 440 мм
440 ≥ 2,5 . 75
440 ≥ 187,5, принимаем l = 440 мм
Радиальная жесткость подшипника для l = 440 мм определяется по формуле:
|
|
|
|
|
|
|
|
Jшп |
= |
|
Р |
, |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
fшп |
|
|
|
|
|||||||||
где Р – радиальная нагрузка на консоли шпинделя, |
|
|
|||||||||||||||||||
fшп |
– отжим шпинделя, измеряется на консольной части, fшп |
= f1 |
+ f2 |
||||||||||||||||||
где f1, f2 |
–отжимы шпинделя от нагрузки и от податливости подшипников |
||||||||||||||||||||
соответственно. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Отжим шпинделя от собственной массы определяется как [1, c.215]: |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
a3 |
|
|
|
|
a |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
f1 = |
|
|
|
|
|
λ+ |
, |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
EJ5 |
3 |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
J |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5,6 105 |
|
|
|
|||
|
|
λ = |
1 |
; |
|
|
|
|
|
|
λ |
= |
|
|
|
|
=0,509; |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 105 |
|
|
|||||||||
|
|
|
J2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
750 |
|
|
|
503 |
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
|
|
|
|
||
|
f1 = |
|
|
|
|
|
|
0,509 + |
|
|
|
|
|
|
=0,00016 мм =0,16 мкм. |
|
|
||||
|
2.1 105 5,6 |
105 |
3 |
440 |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Отжим шпинделя вследствие податливости подшипников
f2 = SzB 1+ a +SzA a
|
|
|
50 |
|
|
50 |
|
|
f2 |
= 41,4 1 |
+ |
|
|
+12,4 |
|
= 47,51мкм |
|
440 |
440 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
fш = f1 + f2 = 0,16 + 47,51 = 47,67 мкм
Jш = 47750.67 =15.7 Н/мкм
9 Выводы о путях повышения жесткости шпиндельного узла
1)за счет увеличения диаметра шпинделя;
2)за счет повышения жесткости шпиндельного узла.
Список литературы
1.Бейзельман, Р.Д. Подшипники качения: Справочник / Р.Д. Бейзельман. – М.: Машиностроение. – 1984 – 320с.
2.Детали и механизмы металлорежущих станков / Под ред. д-ра техн. наук, проф. Д. Н. Решетова. – М.: Машиностроение. – 1972– Т.2 – 320с.
3.Металлорежущие станки / под ред. д-ра техн. наук, проф. В. Э. Пуша. – М.: Машиностроение. – 1986 – 256с.
Приложение А (обязательное)
Таблица А1 – Варианты заданий
Последние |
Номер |
Номер схемы |
Диаметр |
Диаметр |
Длина |
|
Тип станка |
|
две цифры |
расчетной |
шпиндельного |
шпинделя |
шпинделя в |
передней |
|
|
|
зачетки |
схемы |
узла |
в |
передней |
задней опоре |
консоли, |
а, |
|
|
|
|
опоре d1, |
d2, мм |
мм |
|
|
|
|
|
|
мм |
|
|
|
|
|
00 |
1 |
1 |
50 |
|
40 |
40 |
|
Токарный |
01 |
2 |
2 |
60 |
(D=95) |
50 |
45 |
|
Сверлильный |
02 |
3 |
3 |
40 |
|
35 |
30 |
|
Фрезерный |
03 |
1 |
4 |
20 |
|
17 |
15 |
|
Шлифовальный |
04 |
2 |
5 |
25 |
|
15 |
12 |
|
Токарный |
05 |
3 |
1 |
60 |
|
50 |
33 |
|
Сверлильный |
06 |
1 |
2 |
60 |
(D=110) |
55 |
50 |
|
Фрезерный |
07 |
2 |
3 |
45 |
|
40 |
35 |
|
Шлифовальный |
08 |
3 |
4 |
25 |
|
20 |
18 |
|
Токарный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
09 |
1 |
5 |
30 |
|
20 |
15 |
|
Сверлильный |
10 |
2 |
1 |
70 |
|
60 |
44 |
|
Фрезерный |
11 |
3 |
2 |
75 |
|
60 |
55 |
|
Шлифовальный |
12 |
1 |
3 |
50 |
|
45 |
30 |
|
Токарный |
13 |
2 |
4 |
30 |
|
25 |
22 |
|
Сверлильный |
14 |
3 |
5 |
35 |
|
25 |
18 |
|
Фрезерный |
15 |
1 |
1 |
80 |
|
70 |
50 |
|
Шлифовальный |
16 |
2 |
2 |
80 |
|
75 |
65 |
|
Токарный |
17 |
3 |
3 |
55 |
|
50 |
35 |
|
Сверлильный |
18 |
1 |
4 |
35 |
|
30 |
28 |
|
Фрезерный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
19 |
2 |
5 |
40 |
|
30 |
22 |
|
Шлифовальный |
20 |
3 |
1 |
90 |
|
80 |
70 |
|
Токарный |
21 |
1 |
2 |
100 |
95 |
70 |
|
Сверлильный |
|
22 |
2 |
3 |
60 |
|
55 |
40 |
|
Фрезерный |
23 |
3 |
4 |
40 |
|
35 |
30 |
|
Шлифовальный |
24 |
1 |
5 |
45 |
|
35 |
30 |
|
Токарный |
25 |
2 |
1 |
100 |
90 |
80 |
|
Сверлильный |
|
26 |
3 |
2 |
160 |
150 |
80 |
|
Фрезерный |
|
27 |
1 |
3 |
65 |
|
60 |
45 |
|
Шлифовальный |
28 |
2 |
4 |
45 |
|
45 |
33 |
|
Токарный |
29 |
3 |
5 |
50 |
|
45 |
35 |
|
Сверлильный |
30 |
1 |
1 |
110 |
100 |
85 |
|
Фрезерный |
|
31 |
2 |
2 |
190 |
150 |
90 |
|
Шлифовальный |
|
32 |
3 |
3 |
70 |
|
65 |
50 |
|
Токарный |
33 |
1 |
4 |
50 |
|
40 |
35 |
|
Сверлильный |
34 |
2 |
5 |
55 |
|
40 |
40 |
|
Фрезерный |
35 |
3 |
1 |
120 |
110 |
75 |
|
Шлифовальный |
|
36 |
1 |
2 |
60 |
(D=95) |
50 |
35 |
|
Токарный |
37 |
2 |
3 |
75 |
|
70 |
60 |
|
Сверлильный |
38 |
3 |
4 |
55 |
|
50 |
40 |
|
Фрезерный |
39 |
1 |
5 |
60 |
|
50 |
45 |
|
Шлифовальный |
40 |
2 |
1 |
130 |
120 |
90 |
|
Токарный |
|
41 |
3 |
2 |
60 |
(D=110) |
55 |
40 |
|
Сверлильный |
42 |
1 |
3 |
80 |
|
75 |
65 |
|
Фрезерный |
43 |
2 |
4 |
60 |
|
55 |
46 |
|
Шлифовальный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
44 |
3 |
5 |
65 |
|
55 |
50 |
|
Токарный |
45 |
1 |
1 |
140 |
130 |
95 |
|
Сверлильный |
|