- •1 Компоновка несущей системы здания
- •2 Расчет предварительно напряженной плиты покрытия
- •2.1 Конструктивное решение
- •2.2 Расчет по предельным состояниям первой группы
- •2.2.1 Расчетный пролет и нагрузки
- •2.2.2 Прочностные и деформативные характеристики материалов
- •2.2.3 Расчёт ребристой плиты
- •2.2.4 Определение потерь предварительного напряжения арматуры
- •3. Расчет поперечной рамы одноэтажного промышленного здания
- •3.4 Расчёт поперечной рамы
- •3.5 Подбор арматуры для элементов поперечной рамы
- •3.6 Проектирование опорного узла фермы
- •4 Расчет внецентренно нагруженного отдельного фундамента под сборную колонну
- •4.1. Исходные данные
- •4.2 Нагрузка на фундамент
- •4.3 Определение глубины заложения и высоты фундамента
- •4.4 Определение размеров подошвы фундамента
- •4.5.1. Определение высоты фундамента и размеров ступеней расчетом на продавливание
- •4.5.2. Определение сечений арматуры подошвы фундамента
- •4.6. Расчёт подколонника
- •4.6.1 Расчет продольной арматуры подколонника
- •4.6.2 Расчет поперечной арматуры подколонника
- •4.7.Проверка фундамента на местный срез и по наклонным сечениям
4.6. Расчёт подколонника
4.6.1 Расчет продольной арматуры подколонника
Расчет на внецентренное сжатие выполняют для коробчатых сечений V-V, (рисунок 5.1) на уровне дна стакана и в месте примыкания его к плитной части фундамента сечение VI-VI: Рассматриваемое сечение VI-VI приводится к эквивалентному тавровому (см. рисунок 5.1) размерами bf =1200мм; h=1500мм; b=b2-bc=1200-650=550мм; hf = (l2-l1)/2 = (1500-950)/2=325мм.
h0=h-азс =1500-60-0,5Ø=1432 мм.
Расчетные усилия в сечении VI-VI с учетом веса подколонника и части колонны в нем:
кНм.
(4.23)
где - нагрузка от веса подколонника и части колонны в нем,
1,51,2(1,2+0,05)251,15=64,69кН. кН.
Начальный эксцентриситет продольной силы:
Расчетный эксцентриситет:мм.
Определяем положение нулевой линии в сечении при внецентренном сжатии т.к. >276,39кН, то нейтральная линия проходит в полке и сечение рассматриваем как прямоугольное размерами.
Площадь продольной арматуры:
(4.24)
;
мм;
мм;
т.е. продольная арматура по расчету не требуется. Армирование назначают в соответствии с конструктивным требованием в количестве не менее min =0,05%.
Принимаем с каждой стороны подколонника 516 S500 1005мм2.
У длинных сторон подколонника продольное армирование 412 S500.
4.6.2 Расчет поперечной арматуры подколонника
В случае действия продольной силы в пределах ядра сечения поперечное армирование подколонника назначается конструктивно.
Так как l=800/6 =133 мм <еo=186мм, то:
В двух направления 3 стержня Ø8мм, общей площадью 150,9 мм2.
4.7.Проверка фундамента на местный срез и по наклонным сечениям
Проводим проверку фундамента на продавливание (местный срез):
но,(4.25)
где ,d — в мм; , т.е. подставляем максимальное значение1,49;
, что меньше 0,02 (минимальное значение коэффициента армирования, регламентированное СНБ 5.03.01).
Asl- площадь сечения продольной растянутой арматуры, учитываемой в расчете прочности наклонного сечения, при условии, что она заведена за расчетное сечение на длину не менее (lbd + d) и надежно заанкерена;
bw- минимальная ширина поперечного сечения элемента в растянутой зоне;
scp = NEd / Ac >( 0,2fcd ), МПа;
NEd-осевое усилие, вызванное действием нагрузки или предварительного напряжения (NEd < 0 при сжатии);
Ac-площадь бетонного сечения, мм2.
Определяем значение критического периметра исходя из длины закругленных секторов l = 0,01745rn° (где n° = 90°, r = 1,5d, м).
(4.26)
Определяем погонную поперечную силу, вызванную местной сосредоточенной нагрузкой, принимая коэффициент = 1,0, так как эксцентриситет приложения нагрузки отсутствует.
(4.27) но,
Поскольку значение поперечной погонной силы, вызванной местной сосредоточенной нагрузкой, меньше погонного усилия, которое может воспринять сечение при продавливании, прочность на продавливание по критическому периметру обеспечена и поперечная арматура не требуется.
Поскольку фундамент не имеет поперечной арматуры, высота нижней ступени должна быть проверена на прочность по наклонному сечению по условию восприятия поперечной силы бетоном:
,но не менее(4.28)
но не менее
Условие прочности выполняется.
Рисунок 4.1-Внецентренно нагруженный фундамент под колонну
Литература
1. СНБ 5.03.01-02. Бетонные и железобетонные конструкции. Минск, Минстройархитектуры РБ, 2003.
2. СНБ 5.03.01-02. Бетонные и железобетонные конструкции. Изменение № 1. Минск, Минстройархитектуры РБ. 2004.
3. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. М. 1986.
4. СНиП 11-22-81. Каменные и армокаменные конструкции. М. 1983.
5. Проектирование железобетонных конструкций. Киев. Будивельник. 1985.
6. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84). М, 1985.
7. Пособие по проектированию напряженных железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов (к СНиП 2.03.01-84). Часть I, часть II, М, 1988.
8. ГОСТ 21.503-80. Железобетонные и бетонные конструкции. Рабочие чертежи. М. 1981.
9. Байков В.Н., Сигалов Э.Е., Железобетонные конструкции. Общий курс. М., Стройиздат, 1991.
10. Попов Н.Н, Забегаев А.В. Проектирование и расчет железобетонных и каменных конструкций. М., Высшая школа,1991.
11. Мандриков А.П., Примеры расчета железобетонных конструкций. М., Стройиздат 1989.