- •Рис. 9.2. К расчету теплообмена в реакторе вытеснения
- •Рис. 7.2. К примеру 10.1
- •Рис. 11.4. К примеру 11.1
- •Рис. 11.9. К расчету шпилек
- •Рис. 11.10. К примеру 11.3
- •Рис. 11.11. К примеру 11.5
- •Рис. 13.10. Рамные мешалки
- •Рис. 13.11. Якорные мешалки
- •Предисловие
- •Экологическое и технико-экономическое обоснование проектов химических производств.
- •Этапы проведения экологической экспертизы
- •Принципы экологической экспертизы
- •Рис. 1.1. Общая система организации проектирования
- •Рис. 1.2. Основные этапы и стадии разработки проектов для промышленного строительства
- •1.2. Задание на проектирование
- •Рис. 1.3. Пример построения розы повторяемости и силы ветров
- •Рис.1.4. Схема выпадения дымовых частиц при наличии зеленых защитных насаждений между застройкой и источником задымления и при отсутствии их:
- •Рис. 1.5. Совмещенная схема движения загрязненных нижнего и верхнего потоков
- •1.5. Разработка проектной документации по охране окружающей среды
- •1.5.2. Разработка прогноза загрязнения воздуха
- •1.5.4. Прогноз воздействия объекта при возможных авариях
- •1.6. Технологический процесс как основа промышленного проектирования
- •Рис. 1.6. Схема производства серной кислоты контактным способом:
- •Рис. 1.8. Процессы и аппараты химической технологии
- •Рис. 1.9. Виды оборудования химической технологии
- •Рис. 1.11. Уровни организации химического предприятия
- •1.7. Генеральный план химических предприятий
- •Рис. 1.12. Генеральный план предприятий химической промышленности
- •1.8. Типы промышленных зданий
- •1.8.1. Одноэтажные промышленные здания
- •Рис. 1.13. Одноэтажное здание павильонного типа:
- •Рис. 1.14. Многоэтажное производственное здание:
- •1.8.2. Многоэтажные здания
- •Рис. 1.15. Многоэтажное производственное здание:
- •Рис. 1.16. Поперечные разрезы зданий I и II очередей сернокислотного производства:
- •1.8.3. Вспомогательные здания и помещения химических предприятий
- •1.8.4. Склады промышленных предприятий
- •1.9. Инженерные сооружения
- •инженерных сооружений
- •1.10. Специальные вопросы проектирования химических предприятий
- •2.1. Основные стадии проектирования химических производств и оборудования
- •Рис. 2.1. Основные стадии проектирования
- •2.2. Виды конструкторских документов
- •2.4.1. Курсовое проектирование
- •2.4.2. Дипломное проектирование
- •2.4.3. Пример использования АвтоЛиспа
- •Рис. 2.2. Схема установки для ректификации трехкомпонентной смеси:
- •СИСТЕМЫ АВТОМАТИЗИРОВАННОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ
- •3.1. История развития САПР
- •3.2. Основные принципы создания САПР
- •Рис. 3.1. Модульная структура программного обеспечения
- •Рис. 3.2. Области использования ЭВМ в процессе проектирования
- •3.4. Автоматическое изготовление чертежей
- •3.5. Основные преимущества автоматизации проектирования
- •3.6. Основные требования к САПР
- •Рис. 3.3. Схема взаимодействия пользователя со средствами САПР:
- •3.7. Связь САПР с производством, расширение области применения
- •3.8. Система автоматизированного проектирования цементных заводов
- •3.8.1. Функционирование САПР
- •ВВЕДЕНИЕ В ПРОЕКТИРОВАНИЕ
- •4.1. Проектно-сметная документация
- •4.2.1. Исходные положения
- •4.2.2. Обоснование способа производства химической продукции
- •ВЫБОР И РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ СХЕМЫ ПРОИЗВОДСТВА
- •5.1. Общие положения
- •5.2. Последовательность разработки технологической схемы
- •Рис. 5.1. Примерная схема стадий технологического процесса:
- •Рис. 5.2. Блок-схема физико-химических процессов, протекающих в гетерофазном реакторе с мешалкой
- •5.3. Принципиальная технологическая схема
- •5.4. Размещение технологического оборудования
- •Выбор технологического оборудования химических производств
- •6.1. Основные типы химических реакторов
- •Рис. 6.1. Установка для непрерывного процесса:
- •Рис. 6.5. Изменение концентрации веществ в реакторах:
- •Рис. 6.6. Реакторы смешения:
- •6.2. Химические факторы, влияющие на выбор реактора
- •6.2.1. Реакции расщепления
- •Рис. 6.7. Относительный выход реакции расщепления:
- •Реактор
- •6.2.2. Реакции полимеризации
- •6.2.3. Параллельные реакции
- •Объем реактора
- •РВНД
- •6.3. Эскизная конструктивная разработка основной химической аппаратуры
- •6.3.1. Общие положения
- •6.3.2. Реакторы
- •6.4. Оптимизация процессов химической технологии
- •УРАВНЕНИЯ МАТЕРИАЛЬНОГО БАЛАНСА ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА
- •7.1. Стехиометрические расчеты
- •7.2. Термодинамический анализ процессов
- •7.2.1. Равновесие химической реакции
- •Рис. 1.1. Зависимость коэффициента активности газв от приведенных давления и температуры
- •7.2.2. Расчет состава равновесной смеси
- •7.3. Общее уравнение баланса массы
- •7.4. Практический материальный баланс
- •7.5. Физико-химические основы технологического процесса
- •8.1. Общие положения
- •8.2. Расчет объемов реакторов
- •8.2.1. Основные положения химической кинетики
- •8.2.2. Расчет идеальных реакторов
- •8.3. Определение объемов аппарата
- •Тепловой расчет основного оборудования
- •9.1. Общее уравнение баланса энергии
- •Рис. 9.1. К примеру 9.1
- •9.2. Практический тепловой баланс
- •9.3. Теплообмен в реакторах
- •9.4. Расчет энтальпий и теплоемкостей
- •9.6. Расчет реактора периодического действия
- •Рис. 9.3. К тепловому расчету реактора периодического действия
- •9.7. Степень термодинамического совершенства технологических процессов
- •Рис. 9.6. Технологическая схема 1:
- •Рис. 9.7. Технологическая схема 2
- •Рис. 9.8. Схемы использования тепла реакций:
- •Гидравлические расчеты
- •10.1. Расчет диаметра трубопровода
- •Пары, насыщенные при абсолютном давлении (МПа)
- •Рис. 10.1. Зависимость коэффициента трения от критерия Рейнольдса и степени шероховатости трубы
- •10.3. Гидравлическое сопротивление кожухотрубчатых теплообменников
- •10.4. Подбор насосов
- •МЕХАНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
- •11.1. Расчет сварных химических аппаратов
- •11.1.1. Основные расчетные параметры
- •11.1.2. Расчет на механическую прочность
- •11.1.3. Требования к конструированию
- •11.1.4. Расчет цилиндрических обечаек
- •Рис. 11.1. Номограмма для определения толщины цилиндрических обечаек, работающих под наружным давлением
- •Рис.11.2. Схема пользования номограммой на рис. 11.1:
- •11.1.5. Расчет крышек и днищ
- •Рис. 11.3. Основные конструкции днищ сварных аппаратов:
- •11.1.6. Подбор стандартных элементов
- •11.2. Расчет толстостенных аппаратов
- •Рис. 11.7. Основные конструкции уплотнений затворов высокого давления:
- •Рис. 11.8. К расчету усилий, действующих на затворы высокого давления
- •КОНСТРУКционНЫЕ МАТЕРИАЛЫ В ХИМИЧЕСКОМ МАШИНОСТРОЕНИИ
- •12.1. Виды конструкционных материалов
- •12.2. Коррозия металлов и сплавов
- •12.2.1. Виды коррозии
- •12.2.2. Виды коррозионных разрушений
- •12.2.3. Способы борьбы с коррозией
- •12.3. Влияние материала на конструкцию аппарата и способ его изготовления
- •12.3.1. Конструкционные особенности аппаратов из высоколегированных сталей
- •Рис. 12.1. Сварка встык:
- •Рис. 12.2. Способы подготовки кромок под сварку
- •Рис. 12.4. Способы сварки легированной и углеродистой стали
- •12.3.2. Конструктивные особенности эмалированных аппаратов
- •Рис. 12.5. Элементы конструкции эмалированных аппаратов
- •Рис 12.6. Пайка элементов медных аппаратов
- •12.3.3. Конструктивные особенности аппаратов из цветных металлов
- •Рис. 12.7. Основные типы паяных соединений
- •12.3.4. Конструктивные особенности аппаратов из пластмасс
- •ОФОРМЛЕНИЕ ОТДЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ХИМИЧЕСКОЙ АППАРАТУРЫ
- •13.1. Оформление поверхности теплообмена
- •Рис. 13.5. Реактор со змеевиковой рубашкой
- •Рис. 13.6. Рубашка с вмятинами
- •Рис. 13.8. Вывод змеевика через крышку аппарата:
- •13.2. Перемешивающие устройства
- •Рис. 13.12. Листовая мешалка
- •Рис. 13.13. Пропеллерные мешалки
- •Рис. 13.14. Турбинные мешалки открытого (а) и (б) закрытого типа
- •Рис. 13.15. Крепление мешалок к ступице:
- •13.3. Уплотнения вращающихся деталей
- •Рис. 13.18. Одинарное торцовое уплотнение:
- •ТРУБОПРОВОДЫ И ТРУБОПРОВОДНАЯ АРМАТУРА
- •Рис 14.5. Фасонные части трубопроводов
- •Рис. 14.7. Крепление горизонтальных и вертикальных трубопроводов на подвесках
- •Рис. 14.8. Компенсаторы:
- •ВСПОМОГАТЕЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ХИМИЧЕСКИХ ЗАВОДОВ
- •15.1. Виды вспомогательного оборудования
- •Рис. 15.1. Схема многостадийного диспергирования твердой фазы с контрольной классификацией продукта
- •15.2. Транспортные средства
- •15.2.1. Классификация транспортных средств для твердых материалов
- •15.2.2. Машины для транспортировки жидкостей и газов
- •ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ СХЕМЫ И ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ГРАНУЛИРОВАНИЯ ДИСПЕРСНЫХ МАТЕРИАЛОВ
- •16.1. Классификация методов гранулирования и особенности уплотнения гранул
- •Рис. 16.1. Тарельчатый гранулятор:
- •Рис. 16.2. Гранулятор барабанного типа конструкции НИИХиммаша
- •16.3. Основные закономерности и аппаратурное оформление метода экструзии
- •16.5. Гранулирование в псевдоожиженном слое
- •16.6. Технологические схемы процессов гранулирования дисперсных материалов
- •Рис. 16.11. Технологическая схема гранулирования шихты методом окатывания
- •Рис. 16.13. Схема уплотнения шихты в роторном грануляторе
- •Рис. 16.14. Схема гранулирования шихты методом экструзии
- •Рис. 16.15. Схема установки для компактирования шихты
- •ЛИТЕРАТУРА
|
|
Q = |
Qä + |
Qï ð , |
|
|
|
||
Qä = 0,25π Dñð pp ; |
|
Qï ð = π Dñðσ ñì b, |
|||||||
где b – расчетная ширина прокладки b>bp; |
|
σсм = 1,2σ20Т; |
|||||||
|
м |
|
0,25ppD1 |
|
; |
|
|||
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
− σ ñì |
|
|
|
|
|||
bp = |
п |
[σ ] |
− 0,25 pp |
|
|||||
max н |
|
0,25ppD1 |
|
||||||
|
п |
|
, |
||||||
|
п |
[σ ]20 − σ |
ñì .ï ð |
− |
0,25 p |
||||
|
о |
|
|
|
ï ð |
|
где [σ]t и [σ]20 – допускаемое контактное напряжение на уплотнительных поверхностях при температуре соответственно расчетной и 20 °С;
σсм и σсм.пр – напряжение смятия материала прокладки при давлении соответственно рабочем и пробном гидравлическом;
pp – пробное гидравлическое давление.
Расчет основных размеров шпилек. Расчетный диаметр стержня шпильки по ГОСТ 26303−84
d1 і 6πKz2σK3Q + d0 , òø
где K2 – коэффициент, учитывающий тангенциальные напряжения при ее затяжке (для плоских прокладок – K2 = 1,1; для остальных – 1,0;
K3 – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки между шпильками (К3=1,5);
Q – расчетное усилие, действующее на все шпильки; z – число шпилек (должно быть кратно четырем);
d0 – диаметр центрального отверстия в шпильке (назначается конструктивно или по ОСТ 26 01−139−81);
σтш – предел текучести материала шпильки. Расчетную длину l свинчивания резьбы для со-
пряжения «шпилька-гнездо» корпуса определяют из соотношений
l = 1,25d при |
σ âø |
Ј 1,5 ; и |
|||
|
|
σ |
âô |
|
|
|
|
|
|
|
|
l = 0,5d(1+ |
σ âø ) |
при |
|
1,5 < |
σ âø Ј 2. |
|
σ âô |
|
|
|
σ âô |
Пример 11.2. Рассчитать толщину стенки кованой обечайки колонны синтеза аммиака. Исходные данные к расчету:
− давление в аппарате |
32 МПа; |
− внутренний диаметр аппарата 1,2 м;
Рис. 11.9. К расчету шпилек
263
- материал аппарата |
сталь 12ХМ; |
|
- расчетная температура стенки аппарата |
200 °С. |
Решение. Определим допускаемое напряжение для стали 12ХМ при расчетной температуре. Предел прочности и предел текучести для этих условий равны соответственно:
s 200B = 458 МПа; s T200 = 254 МПа.
Запасы прочности по пределу прочности и пределу текучести равны:
nB = 2,5; nT = 1,5.
Тогда номинальное допускаемое напряжение выбирается как меньшее из двух:
s *B = s B200 |
= |
458 = 183 МПа; |
s *T = |
s T200 |
= 254 = 169 МПа. |
nB |
|
2,5 |
|
nT |
1,5 |
Номинальное допускаемое напряжение равно |
|
s * = 169 МПа. |
|||
Полагая коэффициент h=1, получим окончательно |
[s]=169 МПа. |
Толщина стенки обечайки аппарата, работающего под высоким давлением определяется условиями [119]:
|
|
|
|
b |
= |
|
sR |
+ 1 ; |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
||||||
|
p |
|
|
|
|
|
|
é |
æ |
p |
|
ö |
ù |
||
|
R |
|
|
|
s |
|
= R |
R |
|||||||
lnb = |
|
; |
|
R |
ê |
expç |
|
÷ |
- 1 ; |
||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
j [s ] |
|
|
|
|
|
è |
j [s ]ø |
ú |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
ë |
û |
s = sR + c , где sR – расчетная толщина стенки;
s – исполнительная толщина стенки;
с – конструктивная прибавка к расчетной толщине стенки; R – внутренний радиус обечайки аппарата;
рR – расчетное давление в аппарате; [s] –допускаемое напряжение;
j - коэффициент прочности сварного шва (для кованых обечаек j=1). Подставляя известные значения, получим:
sR = |
é |
æ |
32 |
ö |
ù |
|
||
0,6ê expç |
|
|
÷ |
- 1ú |
= 0,6 × (1,2086 - 1) = 0,125 м. |
|||
1× 169 |
||||||||
|
ë |
è |
ø |
û |
|
Принимая конструктивную прибавку равной 10 мм, получим окончательно s=0,125+0,01=0,135 м.
Наружный диаметр обечайки аппарата будет равен Dн=1,2+2×0,135=1,47 м.
Уточненный расчет толщины стенки обечайки толстостенного аппарата предполагает определение осевых, радиальных и тангенциальных напряжений от внутреннего давления и температуры на внутренней стороне стенки с дальнейшим расчетом эквивалентных напряжений и сравнении их с допускаемыми.
264
Пример 11.3. Рассчитать кованое плоское днище колонны синтеза аммиака. Основные размеры приведены на рис. 11.10. Исходные данные к расчету:
- расчетная температура |
|
|
|
|
|
|
200 °С; |
|
|||||||
- расчетное давление |
|
|
|
|
|
|
32 МПа; |
||||||||
- материал |
|
|
|
|
|
сталь 12ХМ; |
|
||||||||
- табличное номинальное допускаемое напряжение |
140 МПа. |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Решение. Толщина плоского |
|||||||
|
|
|
|
|
днища аппаратов высокого давле- |
||||||||||
|
|
|
|
|
ния определяется по формуле [119] |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sRд ³ 0,41× Dе |
|
pR |
|
, |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[s ]j |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
где |
|
|
j - коэффициент ослабления |
|||||||
|
|
|
|
|
днища отверстиями. |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
Исполнительная |
толщина |
днища |
||||||||
Рис. 11.10. К примеру 11.3 |
|
равна |
sRд + c . |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
sд = |
|
|||||||||
Коэффициент j определяется по уравнению |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
j = |
Dâ − е dî òâ |
= 1,2 - |
(0,25 + 0,12) = 0,7. |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Dâ |
|
1,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Определим расчетную толщину днища |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
sRд = 0,41× 1,2 |
|
32 |
|
= |
|
0,281 м. |
|
|
|
|
|
|
|||
0,7 |
× 140 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примем конструктивную прибавку равной 9 мм, тогда окончательно sд=0,281+0,009=0,29 м.
Пример 11.4. Рассчитать толщину стенки катализаторной коробки колонны синтеза аммиака. Исходные данные к расчету:
- расчетное наружное давление |
|
2 МПа; |
- расчетная температура |
|
550 °С; |
- внутренний диаметр обечайки |
|
1,06 м; |
- материал |
сталь 12Х18Н10Т; |
|
- номинальное допускаемое напряжение материала |
101 МПа; |
|
- его модуль упругости |
|
1,6×105 МПа; |
- расстояние между кольцами жесткости |
|
2 м. |
Решение. Примем коэффициент y=1, тогда расчетное допускаемое напряжение будет равно номинальному. Определим толщину обечайки. Рассчитаем коэффициенты К1 и К3:
K1 = |
nu pR |
|
= |
1,6 × 2 |
= 8,3; |
K3 = |
lR |
= |
|
2 |
= 1,89. |
2,4 × 10− 6 |
E |
2,4 × 10− 6 × 1,6 × 105 |
|
1,06 |
|||||||
|
|
|
|
Dв |
|
265
Из номограммы на рис. 11.1 определим коэффициент К2. Он равен 1,35. Тогда толщина обечайки будет определяться соотношением
s |
|
= |
max |
м K2Dâ |
; |
1,1pRDâ ь |
= max |
м1,35Ч1,06 |
; |
1,1Ч2 Ч1,06 |
ь |
= |
max |
{ |
0,014; 0,012 . |
|||
R |
н |
|
|
|
э |
н |
|
э |
||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
о |
100 |
|
|
2[s ] ю |
|
о 100 |
|
2 Ч101 |
ю |
|
|
|
|
|
|
|
|
Примем конструктивную прибавку равной 6 мм. |
|
|
|
|
|
||||||||||
Тогда |
|
|
|
|
s=0,014+0,006=0,02 м=20 мм. |
|
|
|
|
|
Пример 11.5. Рассчитать обтюрацию колонны синтеза аммиака с двухконусным уплотнительным кольцом по размерам, приведенным на рис. 11.11. Исходные данные к расчету:
диаметр высота кольца высота зазора величина
угол трения на уплотнительной поверхности aТ=15°.
Решение. Ширина кольца определяется по формуле [119] |
|
|||||
S і |
(0,63D + a)(H - h) й |
s 20 |
|
|
щ |
|
ï |
к |
ñì |
Dï |
+ (H - |
h)ъ , |
|
6,92D H |
2,42 s 20 |
|||||
|
ï |
л |
T |
|
|
ы |
где Dп – средний диаметр уплотнительной поверхности,
Dï = Dâ + 0,5(H - h)tgg ,
g - угол конусности прокладки, равный 30°; а=0,16 м;
σñì20 = 68,6 МПа (для алюминия);
σT20 = 343 МПа (для материала кольца).
|
Dï = 1,2 + 0,5(0,1- 0,05)tg30° = 1,214 ì . |
|
|
|
||||
S ³ |
(0,63 × 1,214 + 0,16)(0,1 - 0,05) |
é |
2,42 |
68,6 |
1,214 + (0,1 - |
ù |
= |
0,035 м. |
6,9 × 1,214 × 0,1 |
ê |
343 |
0,05)ú |
|||||
|
ë |
|
|
û |
|
|
||
Примем S=0,04 м. Тогда наружный диаметр кольца будет равен |
||||||||
1,214+0,07=1,22 м. Внутренний диаметр кольца |
|
|
|
|||||
|
D0 = 1,22 + |
|
2 × 0,04 = |
1,14 м. |
|
|
|
Расчетная сила, действующая на крепежные элементы в рабочих условиях, равна
Q = Qä + Qâ ,
где Qд – равнодействующая внутреннего давления р на крышку;
Qв – осевая составляющая равнодействующей внутреннего давления на уплотнительное кольцо.
При этом: Qä = 0,25π Dï p ;
Qâ = 0,5kπDï hñð ptgγ ,
266