БАЛОЧНАЯ_КЛЕТКА-29.08.14_
.pdf1.1.3.7Элементы и конструкции делятся на три класса в зависимости от принятого в расчете вида напряженно-деформированного состояния
(НДС) расчетного сечения. Принимаем балки 2-го класса.
Требуемый момент сопротивления прокатных балок с учетом развития пластических деформаций определяется по формуле:
|
|
|
Mmax |
|
|
41813кН см |
3 |
|
|
||
Wтр |
|
|
|
|
|
|
|
|
1555,54см |
. |
(2.7) |
c |
x |
|
c |
R |
|
1,12 1 24 кН / см2 |
|||||
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
Все усилия в выражении (2.7) должны быть использованы в кН, а все размеры в см.
где: Mmax максимальный |
расчетный |
изгибающий |
|
момент |
||
|
вспомогательной балки (1 кН∙м = 102 кН∙см), кН∙см; |
|
|
|||
cx |
коэффициент, значение которого принимается по |
т. |
Н.1 |
|||
|
Приложения [1], задаемся cх = 1,12 для отношения Af / Aw = 0,5; |
|||||
c |
коэффициент |
условий работы, |
определяется |
по |
т. |
1.1.1, |
|
примечание 5 [1]; |
|
|
|
|
|
Ry |
расчетное сопротивление стали, |
определяется |
по |
т. |
Е.2 |
|
|
Приложения [1], кН/см2. |
|
|
|
|
Из сортамента прокатных двутавров по найденному требуемому моменту сопротивления выбираем ближайший больший момент сопротивления (см.
Приложение М.У. т.2). Для подобранного двутавра выписываем его геометрические характеристики: Wx момент сопротивления, Ix момент инерции, Sx статический момент полусечения относительно нейтральной оси, h высоту балки, t толщину полки, b ширину полки, d толщину стенки, g
массу 1 м.п.(кг).
Выбираем двутавр № 50: Wx = 1589 см3, Ix = 39727 см4, Sx = 919 см3, h = 50 см, t = 1,52 см, b = 17 см, d = 1 см, g = 78,5 кг/м.п.
13
Принятое сечение вспомогательной балки проверяется по первой группе предельных состояний. Прочность разрезных балок 2-го класса двутаврового сечения из стали с Ryn < 440 МПа при значениях касательных напряжений
y 0,9 Rs (кроме опорных сечений), проверяется по формуле [1.5.10].
Определяем касательные напряжения:
|
|
|
|
|
Qy |
|
(2.8) |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
y |
|
|
|
|
|
0,9 R ; |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
Aw |
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В данном случае, приложена распределенная нагрузка в середине пролета балки, соответственно Qy 0 y 0 .
Расчетное сопротивление стали сдвигу:
|
R |
0,58 Ryn |
|
0,58 24,5 кН / см2 |
13,9 кН / см2 . |
(2.9) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
s |
|
m |
1,025 |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Проверка прочности по нормальным напряжениям: |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
M x |
|
1; |
|
[1.5.10] (2.10) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
сx Wxn ,min |
Ry c |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
41813кН см |
|
|
|
0,98 1, |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
112, 1 1589см3 |
24 кН / см2 1 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
где, |
M x изгибающий момент относительно оси х-х, кН∙см; |
|
|||||||||||||
|
Wxn ,min минимальный |
момент сопротивления |
сечения |
нетто |
|||||||||||
|
|
|
относительно оси х-х, см3; |
|
|
|
|
||||||||
|
Ryn характеристическое сопротивление проката, |
определяется по |
|||||||||||||
|
|
|
т. Е.2 Приложения [1], кН/см2; |
|
|
|
m коэффициент надежности по материалу, для стали по ГОСТ
27772 m 1,025 , т. 1.3.2 [1].
14
Определяем коэффициент cx , значение которого принимается по т. Н.1
Приложения [1] (табл. 4 М.У.), для отношения Af / Aw = 25,84 см2 / 46,96 см2 =
0,55 сx 1,115.
При y 0,5 Rs , коэффициент β = 1:
При несоблюдении условий (2.8) или (2.10) принимается двутавр с
большим поперечным сечением, а проверка, давшая неудовлетворительный результат, повторяется.
Общую устойчивость вспомогательных балок можно считать обеспеченной, т.к. нагрузка на вспомогательные балки передается через сплошной жесткий железобетонный настил, опертый на верхний пояс балки и надежно с ним связанный. В других случаях проверка общей устойчивости
выполняется в соответствии с требованиями п.п. 1.5.4.1 – 1.5.4.4 [1].
Местная устойчивость стенки и полки вспомогательной балки,
обеспечена при проектировании сортамента прокатных двутавров.
По второй группе предельных состояний проверяем деформативность балки. Проверка деформативности вспомогательной балки заключается в
сравнении ее фактического прогиба, с граничным значением:
|
|
|
|
|
5 |
|
|
q |
l4 |
|
|
||||
|
|
f |
|
|
|
|
|
e |
|
|
fu ; |
|
(2.11) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
384 |
|
|
E Ix |
|
|
|||||
f |
5 |
|
|
0,556 кН / cм 710см 4 |
2,25см; |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
384 |
20600 кН / cм2 39727 см4 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||
|
fu |
|
|
l |
|
|
|
710 см |
3,5см; |
|
|||||
|
203,06 |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
203,06 |
|
|
|
f 2,25см fu 3,5см,
15
где, fu граничное |
значение |
вертикального |
прогиба |
для |
балок, |
||||
|
воспринимающих постоянную и переменные длительные нагрузки, |
||||||||
|
в курсовой работе принимается в соответствии с эстетико- |
||||||||
|
психологическими требованиями, для промежуточных значений l, |
||||||||
|
предельные прогибы следует определять линейной интерполяцией |
||||||||
|
(см. Приложение М.У. т. 6), см; |
|
|
|
|
|
|||
qe |
расчетная |
эксплуатационная |
погонная |
нагрузка |
на |
||||
|
вспомогательную балку, (1 кН/м = 0,01 кН/см); |
|
|
|
|||||
l пролет вспомогательной балки, см; |
|
|
|
|
|
||||
E модуль упругости стали, кН / см2; |
|
|
|
|
|
||||
Ix |
момент инерции сечения балки, см4. |
|
|
|
|
|
|||
Условие |
выполнено, |
следовательно, |
профиль |
подобран |
удовлетворительно.
В случае если f ≥ [ fu ], следует принять прокатный профиль с большим моментом инерции Ix, и повторить проверку (2.11).
3. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ГЛАВНЫХ БАЛОК СОСТАВНОГО СЕЧЕНИЯ
3.1 Выбор расчетной схемы
При выборе расчетной схемы главной балки обычно принимают шарнирное ее опирание на стены или колонны. Затем определяют расчетный пролет, и устанавливают способ и место приложения нагрузки.
В курсовой работе следует запроектировать главную балку среднего ряда,
на которую с двух сторон опираются вспомогательные балки. Расчетная схема представляет собой однопролетную шарнирно опертую балку, нагруженную сосредоточенными силами Р, численно равными двум опорным реакциям двух вспомогательных балок P 2 RAвсп.б . (рис. 3.1).
16
Сосредоточенная нагрузка от пары вспомогательных балок, опирающихся на главную балку:
расчетная эксплуатационная
Pe qe l 55,6 кН / м 7,1м 394,8кН ; |
(3.1) |
расчетная предельная
|
P q l 65,7 кН / м 7,1м 466,5кН , |
|
(3.2) |
||
где, Pe |
расчетная |
эксплуатационная |
сосредоточенная |
нагрузка |
на |
|
главную балку, кН; |
|
|
|
|
P расчетная |
предельная сосредоточенная нагрузка на главную |
||||
|
балку, кН; |
|
|
|
|
qe |
расчетная |
эксплуатационная |
погонная |
нагрузка |
на |
|
вспомогательную балку, кН/м; |
|
|
|
|
q расчетная |
предельная погонная нагрузка на вспомогательную |
||||
|
балку, кН/м. |
|
|
|
На рис. 1.1. грузовая площадь 2 для главной балки (одинарная штриховка) имеет ширину l (пролет вспомогательной балки) и длину L (пролет главной балки). Нагрузка главной балки на погонный метр участка шириной l
(двойная штриховка на рис. 1.1).
Способ определения изгибающих моментов и поперечных сил зависит от количества сил Р, нагружающих балку. Если количество сил Р ≥ 5, то нагрузка на главную балку может быть принята как равномерно распределенная на единицу длины.
Нагрузка на погонный метр участка шириной l (двойная штриховка на рис. 1.1):
17
расчетная эксплуатационная
qгл.б P / a 394,8 кН / 2,85 м 138,5 кН / м;
е |
e |
|
расчетная предельная
qгл.б P / a 466,5кН / 2,85 м 163,7 кН / м.
Определение усилий в главной балке
Опорные реакции:
Rгл.б . Rгл.б . |
|
n P |
1,04 |
4 466,5кН |
970,32 кН . |
|
2 |
|
|
||||
A |
B |
2 |
2 |
|
||
|
|
|
|
Изгибающие моменты:
M1 M10 |
0; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
2,85 м |
|
||
M 2 M3 |
M8 M9 |
RA |
|
|
|
|
970,32 кН |
|
|
1382,7 кН м; |
||
2 |
2 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
|
|||
M 4 M5 M 6 M 7 RA |
|
|
|
а |
2 Р а |
|
|
|||||
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
(3.3)
(3.4)
(3.5)
(3.6)
970,32 кН 2,85 м 2,85 м 1,04 466,5кН 2,85 м 2765,4 кН м.
2
Поперечные силы:
Q1 Q2 Q9 Q10 RA 970,32кН ;
(3.7)
Q3 Q4 Q7 Q8 RA 2 P 970,32кН 1,04 466,5кН 485,16кН ; Q5 Q6 RA 2 2P 970,32кН 1,04 2 466,5кН 0,
где, α2 = 1,02 … 1,04 – эмпирический коэффициент, учитывающий нагрузку от собственного веса главных балок.
18
а
б
Рис. 3.1. Расчетная схема, эпюры изгибающих моментов и поперечных сил
главной балки
а - эпюры при количестве Р 5, б - эпюры при количестве Р ≥ 5
19
3.2 Подбор сечения главной балки
В виду того, что главные балки имеют значительные пролеты и воспринимают большие нагрузки, их, как правило, выполняют составными в виде двутавров, сваренных из трех листов.
Сечение составной сварной двутавровой балки показано на рис. 3.2.
Для проектирования этого сечения необходимо определить четыре размера: hw высоту стенки, tw толщину стенки, bf ширину полки, tf
толщину полки.
Рис. 3.2. Схема поперечного сечения главной балки
Требуемый момент сопротивления Wтр определяют по максимальному изгибающему моменту Ммах = 2765,4 кН∙м:
|
Wтр |
|
|
Mmax |
|
|
|
276540 кН см |
10288 см |
3 |
, |
|
||
|
c |
x |
|
c |
R |
y |
1,12 1 24 кН / см2 |
|
(3.8) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где, Mmax максимальный |
|
расчетный изгибающий момент по длине |
||||||||||||
|
главной балки, кН см; |
|
|
|
|
|||||||||
cx коэффициент, |
значение которого принимается по т. Н.1 |
|||||||||||||
|
Приложения [1], задаемся сх = 1,12 для отношения Af / Aw = 0,5; |
|||||||||||||
c |
коэффициент условий работы, определяется по т. 1.1.1 [1]; |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
Ry расчетное |
сопротивление стали, определяется по т. Е.2 |
|||||
Приложения [1], кН/см2. |
|
|
||||
Оптимальная высота сечения главной балки, определяется из условия |
||||||
минимального расхода материала: |
|
|
||||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
h 5,6 |
3 W 5,63 10288см3 |
121,8см. |
(3.9) |
|||
opt |
|
тр |
|
|
Окончательно высота стенки увязывается с сортаментом листовой прокатной стали (см. Приложение М.У. т. 5).
Принимаем высоту стенки hw = 1050 мм.
В соответствии с рекомендуемой гибкостью стенки w hw tw 120...150
назначаем ее толщину:
tw |
|
hw |
|
1050 мм |
8,75 мм. |
(3.10) |
|
w |
120 |
||||||
|
|
|
|
|
Выполняем проверку прочности полученной толщины стенки, исходя из ее работы на срез от действия максимальной поперечной силы:
|
twmin |
1,5 Qmax |
tw ; |
(3.11) |
|
|
hw Rs |
||||
|
|
|
|
|
|
tmin |
1,5 970,32 кН |
|
0,99см 0,87см, |
|
|
|
|
|
|
||
105см 13,9кН / см2 |
|
||||
w |
|
|
где, Qmax максимальная поперечная сила в сечениях главной балки, кН; hw принятая по сортаменту высота стенки балки, см;
Rs расчетное сопротивление стали срезу, см. формулу (2.9), кН/см2.
Окончательно толщину стенки увязывается с сортаментом листовой прокатной стали (см. Приложение М.У. т. 5).
Принимаем толщину стенки tw = 10 мм.
21
При несоблюдении условия (3.11) толщину стенки корректируют в большую сторону, принимая ее по twmin и увязывая с существующим сортаментом листовой стали.
Определяем требуемую площадь поперечного сечения одного пояса балки:
Aтрf |
|
0,8 Wтр |
|
0,8 10288см3 |
78,4см2 . |
(3.12) |
|
|
|||||
|
|
hw |
105см |
|
|
Производим компоновку размеров поясного листа bf и tf.
Ширину поясного листа bf принимаем в пределах:
|
|
1 |
|
1 |
|
|
|
1 |
|
(3.13) |
bf |
|
|
... |
|
|
hw |
|
|
1050 мм 262,5 мм. |
|
|
|
|
||||||||
|
3 |
|
5 |
|
|
|
4 |
|
|
Определяем требуемую толщину пояса:
|
Aтрf |
|
78,4 см2 |
|
|
t f |
|
|
|
2,99 см. |
(3.14) |
|
|
||||
|
bf |
|
26,25 см |
|
Окончательные размеры bf и tf должны соответствовать стандартам проката универсальной широкополосной стали (см. Приложение М.У. т. 5).
Принимаем толщину пояса tf = 30 мм, ширину пояса bf = 280 мм.
Принятые размеры поясов должны соответствовать условиям:
а) |
bf t f |
Aтрf |
; 28см 3,0см 84см2 78,4см2 . |
|||||||||||||
б) |
условие технологии свариваемости |
|
|
|||||||||||||
|
t f 3 tw ; |
|
|
3,0 см 3 1,0 см 3,0 см. |
(3.15) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
в) условие местной устойчивости сжатого пояса |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
bf |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20600кН / см2 |
|
|
|
|
|
|
|
E |
; |
|
28см |
9,3 |
|
29,3. |
||||||
|
|
t |
f |
|
R |
y |
|
3,0см |
24 кН / см2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22