- •2012 Содержание
- •1. Описание технологической схемы.
- •2. Описание конструкции аппарата и обоснование его выбора
- •3. Расчёт температуры кипения и состава фаз.
- •4. Определение средней движущей силы процесса теплопередачи
- •5. Определение свойств теплоносителей.
- •6. Определение тепловой нагрузки и расхода теплоносителя.
- •7. Расчёт коэффициента теплопередачи и поверхности теплообмена.
- •8. Расчет гидравлического сопротивления трубного пространства теплообменника
2. Описание конструкции аппарата и обоснование его выбора
В данной работе рассчитываем конструкцию горизонтального кожухотрубчатого подогревателя при производстве толуола.
Кожухотрубчатый горизонтальный двухходовой теплообменник с неподвижными трубными решетками состоит из цилиндрического корпуса, который с двух сторон ограничен приваренными к нему трубными решетками с закрепленными в них греющими трубами. Пучок труб делит весь объем корпуса теплообменника на трубное пространство, заключенное внутри греющих труб, и межтрубное. К корпусу прикреплены с помощью болтового соединения два днища. Для ввода и вывода теплоносителя и хладоагента корпус и днища имеют патрубки. Вода вводится в трубное пространство, проходит по трубкам и выходит из теплообменника через патрубок в верхнем днище. Жидкость направляется в межтрубное пространство теплообменника, омывает снаружи трубы и выводится из корпуса теплообменника через патрубок.
Горизонтальные кожухотрубчатые теплообменники применяются тогда, когда нет ограничений по занимаемому аппаратом месту. В горизонтальных кожухотрубчатых теплообменниках загрязненная вода проходит по трубному пространству, которое значительно проще очистить, чем межтрубное пространство. Еще одно достоинство горизонтального аппарата в том, что он намного легче в обслуживании, чем вертикальный.
3. Расчёт температуры кипения и состава фаз.
Молярная массы компонентов: бензола М1=78,11кг/кмоль, толуола М2=92,13кг/кмоль.
Пересчёт из мольных долей в массовые:
х1=0,04/78,11/(0,04/78,11+0,96/92,13)=0,047
х2=0,96/92,13/(0,04/78,11+0,96/92,13)=0,953
температура начала кипения смеси производится по уравнению изотермы жидкой фазы:
При 100°С давление насыщенных паров компонентов равно Р1=178089 Па, Р2=74303,8 Па.
Рабочее давление в пространстве кипящей флегмы Робщ=98100 Па.
Тогда 178089·0,047/98100+74303,8·0,953/98100=0,807
При 110°С Р1= 298325 Па, Р2=129701 Па.
1,4029
Построив вспомогательный график, находим температуру начала кипения Тнк=103,3 °С.
Температура кипения смеси Тw определяется по уравнению изотермы парожидкостной фазы:
Рассчитываем константы фазового равновесия компонентов при температуре T=100
m1=1,8154 m2=0,7574.
При заданной доле отгона е=0,5
При 110°С m1=3,041; m2=1,322.
Отсюда температура кипения Тw=104,3
Средняя температура кипения определяется как среднее арифметическое:
Тср= (Тw+ Тнк)/2=103,8С.
Давление насыщенных паров компонентов при средней температуре кипения равно 223778,68 Па и 83857,1 Па для бензола и толуола соответственно. Константы фазового равновесия компонентов при этой температуре m1=2,2811 и m2=0,9719.
Состав части жидкой смеси, выходящей из кипятильника:
xw1=0,047/(1+0,5(2,2811-1))=0,028
xw2=0,953/(1+0,5(0,9719-1))=0,972
Мольные доли паров, уходящих из кипятильника в колонну, рассчитываются по формуле:
Уi=mi·xwi
y1=2,2811·0,028=0,065
y2=0,9719·0,972=0,953
Молярные массы паровой фазы MG и флегмы примем равными молярной массе толуола, поскольку
Массовый расход выходящей из кипятильника паровой фазы:
Ḡ=ḡ·e·MG/Mg=10200·0,5·91,59/91,52=5104 кг/ч.