- •Федеральное агентство железнодорожного транспорта Иркутский Государственный Университет Путей Сообщения курсовой проект
- •Задание на курсовой проект
- •Глава 2. Выбор аппаратуры и токоведущих частей подстанции.................................................13
- •Глава 3. Расчёт токов короткого замыкания..................................................................................21
- •Глава4. Проверка токоведущих частей, изоляторов и аппаратуры по результатам расчетов токов короткого замыкания………………………………………………………………………....31
- •Глава 6. План тяговой подстанции…………………………………………………………………62
- •Глава 7. Расчёт заземляющего устройства………………………………………………………...63
- •Глава 8. Экономическая часть проекта……………………………………………………………66
- •Введение
- •Реферат
- •Исходные данные
- •Глава 1. Однолинейная схема главных электрических соединений
- •1.2. Выбор типа силового трансформатора.
- •1.3. Выбор типа районного трансформатора
- •1.4. Разработка однолинейной схемы тяговой подстанции
- •1.5. Описание назначения основных элементов схемы тяговой подстанции
- •Глава 2. Выбор аппаратуры и токоведущих частей подстанции.
- •Расчёт максимальных рабочих токов основных присоединений подстанции.
- •Выбор сборных шин и токоведущих элементов. Выбор изоляторов.
- •Выбор жестких шин ру – 10 кВ.
- •Выбор изоляторов.
- •Выбор коммутационной аппаратуры.
- •2.3.1. Выключатели.
- •2.3.2. Разъединители.
- •2.3.3. Предохранители
- •Выбор измерительных трансформаторов.
- •2.4.1. Выбор объёма измерений.
- •Разработка схем измерений.
- •Выбор трансформаторов тока.
- •Выбор трансформаторов напряжения.
- •Выбор устройств защиты от перенапряжений.
- •Глава 3. Расчёт токов короткого замыкания
- •3.3. Расчёт сопротивлений элементов схемы замещения.
- •3.4 Расчёт токов короткого замыкания на шинах ру.
- •Глава 4. Проверка токоведущих частей, изоляторов и аппаратуры по результатам расчетов токов короткого замыкания.
- •4.1 Расчёт величины теплового импульса для всех ру.
- •Проверка токоведущих элементов.
- •Проверка изоляторов.
- •4.4 Проверка коммутационной аппаратуры.
- •4.4.1. Выключатели.
- •4.4.2. Разъединители.
- •Предохранители.
- •Проверка измерительных трансформаторов.
- •4.5.1. Проверка трансформаторов тока.
- •4.5.2. Проверка трансформаторов напряжения.
- •Глава 5. Расчет параметров и выбор источников питания собственных нужд .
- •5.1. Выбор аккумуляторной батареи и зарядно-подзарядного агрегата.
- •5.2. Выбор трансформатора собственных нужд
- •5. 3. Схемы питания потребителей собственных нужд
- •5.4. Расчёт токов короткого замыкания в цепях собственных нужд.
- •Глава 6. План тяговой подстанции.
- •6.1. Разработка плана тяговой подстанции.
- •6.2. Расчёт площади открытой части тяговой подстанции.
- •Глава 7. Расчёт заземляющего устройства
- •Глава 8. Экономическая часть проекта.
- •Определение стоимости тяговой подстанции.
- •Определение себестоимости перерабатываемой электроэнергии.
- •8. 3. Основные технико-экономические показатели тяговой подстанции.
- •Список использованной литературы
Глава 4. Проверка токоведущих частей, изоляторов и аппаратуры по результатам расчетов токов короткого замыкания.
Выбранные по условиям нормального режима работы аппараты необходимо проверить по условиям короткого замыкания, т.е. на электродинамическую и термическую устойчивость.
4.1 Расчёт величины теплового импульса для всех ру.
Для проверки аппаратуры и токоведущих частей выполняется расчёт величины теплового импульса для всех РУ по выражению:
кА2с
где - начальное значение периодической составляющей тока короткого замыкания;
- постоянная времени затухания апериодической составляющей тока короткого замыкания,
.
где - время срабатывания релейной защиты рассматриваемой цепи;
- полное время отключения выключателя.
Определение величины теплового импульса в РУ-110 кВ
Используя вышеприведенные формулы, получим:
=0.055+2=2.055 с
Результаты расчетов величины теплового импульса остальных РУ и присоединений оформим в виде таблицы:
Таблица № 5
|
U, кВ |
а, с |
tпв, с |
tрз, с |
tотк, с |
Iп, кА |
, кА2с | |
вводы |
110 |
0,02 |
0,055 |
2 |
2,055 |
8.78 |
8.782(2,055+0,02) |
159.96 |
2х27,5 |
0,02 |
0,08 |
1,0 |
1,08 |
4.55 |
4.552(1,08+0,02) |
22.77 | |
10 |
0,03 |
0,025 |
1,0 |
1,025 |
10.9 |
10.92(1,025+0,03) |
125.3 | |
фидеры |
2х27,5 |
0,02 |
0,08 |
0,5 |
0,58 |
4.55 |
4.552(0,58+0,02) |
12.42 |
10 |
0,03 |
0,025 |
0,5 |
0,525 |
10.9 |
10.92(0,525+0,03) |
65.94 |
Проверка токоведущих элементов.
Шины открытых РУ 110 кВ и 2х27,5 кВ выполняют сталеалюминевыми гибкими проводами марки АС.
Выбор гибких шин РУ – 110 кВ и РУ 2х27,5 кВ.
1) Сечение проводов выбирается по допустимому току:
2)Проверка на термическую стойкость выполняется по формуле:
где: - минимальное сечение, термическое устойчивое при КЗ, мм2
Минимальное сечение, при котором протекание тока КЗ не вызывает нагрев проводника выше допустимой температуры:
где: - величина теплового импульса;
С – константа, значение которой для алюминиевых шин равно 90, .
3) Проверка по условию отсутствия коронирования.
где: E0 – максимальное значение начальной критической напряженности электрического поля, при котором возникает разряд в виде короны, кВ/см,
где: m – коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода (для многопроволочных проводов m = 0.82);
rпр – радиус провода, см.
E – напряжённость электрического поля около поверхности провода, кВ/см,
где U – линейное напряжение, кВ;
Dср – среднее геометрическое расстояние между проводами фаз, см.
При горизонтальном расположении фаз .
Здесь D – расстояние между соседними фазами, см. Для сборных шин приняты расстояния между проводами разных фаз –1.5 и 3.0 м для напряжений 27.5 и 110 кВ соответственно.
Проверка вводов опорной ТП , тип шин 2АС – 400 [4]
по допустимому току:
2х
по термической стойкости:
400мм2 > 140,52мм2
по условию отсутствия коронирования
кВ/см;
кВ/см;
Условия проверки выполнены.
.
Проверка вводов высокого напряженя тягового транформатора, тип шин АС – 150 [4]
1. по допустимому току:
по термической стойкости:
150мм2 > 140.52мм2
по условию отсутствия коронирования
кВ/см;
кВ/см;
Условия проверки выполнены.
Проверка вводов НН тягового понижающего трансформатора, тип шин АС – 150 [4]
по допустимому току:
по термической стойкости:
150мм2 > 53мм2
по условию отсутствия коронирования
кВ/см;
кВ/см;
Условия проверки выполнены.
Проверка сборных шин СН (2х27,5), тип шин АС – 240 [4]
1 по допустимому току:
по термической стойкости:
240 мм2 > 53мм2
по условию отсутствия коронирования
кВ/см;
кВ/см;
Условия проверки выполнены.
Проверка фидеров контактной сети 2х27,5, тип шин АС – 150 [4]
по допустимому току:
по термической стойкости:
150мм2 > 39.16мм2
по условию отсутствия коронирования
кВ/см;
кВ/см;
Условия проверки выполнены.
Проверка жестких шин РУ – 10 кВ.
1. Сечение шин проверяются по допустимому току:
2. Проверка на электродинамическую устойчивость:
где: - механическое напряжение, возникающие в шинах при КЗ
где l – расстояние между соседними опорными изоляторами, м ( РУ - 10 кВ: l = 1м);
а – расстояние между осями шин соседних фаз, м ( РУ - 10 кВ: а = 0.25 м );
iу – ударный ток трёхфазного короткого замыкания, кА;
W – момент сопротивления шины относительно оси, перпендикулярной действию
усилия, м3
при расположении шин на ребро:
, м3
при расположении шин плашмя:
, м3
где: b и h – толщина и ширина шины, м
Ввод низкого напряжения районного трансформатора, тип шин А - 506
по допустимому току:
по термической стойкости:
300мм2 > 124.4 мм2
по электродинамической устойчивости:
м3
40 > 19.79 МПа
Условия проверки выполнены.
Ввод высокого напряжения районного трансформатора, тип шин АС-400
по допустимому току:
835693.6 А
2. по термической стойкости:
400мм2 >124.4мм2
3. по условию отсутствия коронирования
кВ/см;
кВ/см;
Условия проверки выполнены.
Фидеры районного потребителя 10 кВ, тип шин А - 40 5
по допустимому току:
по термической стойкости:
200мм2 > 90,23мм2
по электродинамической устойчивости:
м3
40 > 38.07 МПа
Условия проверки выполнены.