2-я часть. детали машин
.pdf
|
Таблица 2.14 – Значения коэффициентов |
|
|
распределения нагрузки |
||||||||||||||||
по ширине колеса при расчете на контактную и изгибную выносливость |
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
Шариковые опоры |
|
Роликовые опоры |
Шариковые опоры |
Роликовые опоры |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Твердость рабочих поверхностей зубьев |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
НВ > 350 |
НВ ≤350 |
|
НВ > 350 |
НВ ≤350 |
НВ > 350 |
НВ ≤ 350 |
НВ > 350 |
НВ ≤ 350 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вид зубьев |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
прямые |
круговые |
прямые |
круговые |
|
прямые |
круговые |
прямые |
|
круговые |
прямые |
круговые |
прямые |
круговые |
прямые |
круговые |
прямые |
круговые |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Значения |
|
|
|
|
|
|
Значения |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,2 |
|
1,16 |
1,08 |
1,07 |
1 |
1,08 |
1,04 |
1,04 |
|
1 |
1,25 |
1,13 |
1,13 |
1,07 |
1,15 |
1,07 |
1,08 |
1,04 |
||
0,4 |
|
1,37 |
1,18 |
1,14 |
1 |
1,20 |
1,10 |
1,08 |
|
1 |
1,55 |
1,27 |
1,29 |
1,15 |
1,30 |
1,15 |
1,15 |
1,08 |
||
0,6 |
|
1,58 |
1,29 |
1,23 |
1 |
1,32 |
1,15 |
1,13 |
|
1 |
1,92 |
1,45 |
1,47 |
1,23 |
1,48 |
1,24 |
1,25 |
1,12 |
||
0,8 |
|
1,80 |
1,40 |
1,34 |
1 |
1,44 |
1,22 |
1,18 |
|
1 |
--- |
--- |
1,70 |
1,33 |
1,67 |
1,34 |
1,35 |
1,17 |
||
1,0 |
|
--- |
--- |
--- |
1 |
1,55 |
1,28 |
1,23 |
|
1 |
--- |
--- |
--- |
--- |
1,90 |
1,43 |
1,45 |
1,22 |
2.Полученный результат округляем до стандартного по ГОСТ 1228976 и находим ширину зубчатого венца b конического колеса по таблице 2.15.
3.Определяем число зубьев колеса по эмпирической зависимости
где С – коэффициент, зависящий от твердости поверхности колес; С = 11,2 при твердости поверхностей обоих зубчатых колес более НВ 350; С = 18 при твердо-
сти поверхности обоих зубчатых колес менее НВ 350 и С = 14 при твердости по-
верхности зубьев только колеса менее НВ 350. Значение округляют до целого числа.
4. Находим число зубьев шестерни
Полученное значение округляем в ближайшую сторону до целого числа.
Из условия уменьшения шума и отсутствия подрезания зубьев рекомендуется принимать - для колес с круговыми зубьями и - для прямозубых колес.
~ 67 ~
Таблица 2.15 – Ширина венца конического зубчатого колеса
|
|
Ширина зубчатых венцов b для передаточных чисел |
|
|||||||||
|
1,80 |
2,00 |
2,24 |
2,50 |
2,80 |
3,15 |
3,55 |
4,00 |
4,50 |
5,0 |
5,6 |
6,3 |
63 |
10 |
10 |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
71 |
11,5 |
11,5 |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
80 |
13 |
13 |
12 |
12 |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
90 |
15 |
14 |
14 |
14 |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
100 |
16 |
16 |
16 |
15 |
15 |
15 |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
112 |
18 |
18 |
17 |
17 |
17 |
17 |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
125 |
20 |
20 |
19 |
19 |
19 |
19 |
19 |
18 |
--- |
--- |
--- |
--- |
140 |
22 |
22 |
22 |
21 |
21 |
21 |
21 |
21 |
20 |
20 |
--- |
--- |
160 |
26 |
25 |
25 |
25 |
24 |
24 |
24 |
24 |
24 |
24 |
24 |
24 |
180 |
30 |
28 |
28 |
28 |
28 |
26 |
26 |
26 |
26 |
26 |
26 |
26 |
200 |
32 |
32 |
32 |
30 |
30 |
30 |
30 |
30 |
30 |
30 |
28 |
28 |
225 |
36 |
36 |
36 |
34 |
34 |
34 |
34 |
32 |
32 |
32 |
32 |
32 |
250 |
40 |
40 |
40 |
38 |
38 |
38 |
38 |
36 |
36 |
36 |
36 |
36 |
280 |
45 |
45 |
45 |
42 |
42 |
42 |
42 |
42 |
40 |
40 |
40 |
40 |
315 |
52 |
50 |
50 |
48 |
48 |
48 |
48 |
45 |
45 |
45 |
45 |
45 |
355 |
60 |
55 |
55 |
55 |
55 |
55 |
52 |
52 |
52 |
52 |
52 |
52 |
400 |
65 |
63 |
63 |
60 |
60 |
60 |
60 |
60 |
60 |
60 |
60 |
60 |
450 |
75 |
70 |
70 |
70 |
70 |
65 |
65 |
65 |
65 |
65 |
65 |
65 |
500 |
80 |
80 |
80 |
75 |
75 |
75 |
75 |
75 |
75 |
75 |
70 |
70 |
Примечание. Жирным шрифтом выделены значения второго ряда.
5. Находим внешний окружной модуль
Полученное значение округляем по ГОСТ 9563-60 до стандартного значе-
ния: 1,5 - 1,75 - 2,0 - 2,25 - 2,5 - 2,75 - 3,0 - 3,5 - 4,0 - 4,5 - 5,0 - 5,5 - 6,0мм.
6. Определяем фактическое передаточное число и проверяем его откло-
нение от заданного числа
~ 68 ~
7.Уточняем значение и находим значение внешнего делительного диаметра шестерни
8.Находим угол делительного конуса шестерни и колеса при условии,
что межосевой угол передачи
9.Вычисляем внешнее конусное расстояние
10.Уточняем значение коэффициента ширины зубчатого венца
11.Находим значение среднего окружного модуля (без округления)
12.Вычисляем средние делительные диаметры шестерни и колеса
13.Находим окружную скорость на среднем делительном диаметре и сте-
пень точности передачи по таблице 2.6
14.Проверяем передачу на контактную выносливость по формуле
~69 ~
где
– безразмерный коэффициент, учитывающий форму сопряжен-
ных поверхностей зубьев в полюсе зацепления; для прямозубых передач ;
- коэффициент, учитывающий механические свойства материа-
ла сопряженных зубчатых колес; для стальных колес ;
– безразмерный коэффициент, учитывающий суммарную длину
контактных линий; для прямозубых колес , где – степень торцового
перекрытия;
– исходная расчетная окружная сила при расчете на контактную выносли-
вость зубьев, Н;
- коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями
(зависит от степени точности и окружной скорости) (таблица 2.7)
- коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении; зависит от окружной скорости колес и точности передачи (по табли-
це 2.8) (другой вариант расчета коэффициентов и см. в примере).
Допускаемая недогрузка передачи не более 10% и перегрузка до 5%. Если условие прочности не выполняется, то следует изменить ширину венца колеса и шестерни b. Если эта мера не даст должного результата,
~ 70 ~
то надо, либо увеличить внешний делительный диаметр , либо назначить дру-
гие материалы колес или другую термообработку, пересчитать допускаемые
контактные напряжения и повторить весь расчет передачи.
15. Проверяем передачу на изгиб по выражению
где - действительные напряжения изгиба материала шестерни и колеса МПа;
- коэффициент, учитывающий форму зубьев шестерни и колеса;
- коэффициент, учитывающий наклон зубьев;
- исходная расчетная окружная сила при расчѐте на изгиб; ;
- коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку при расчѐте на изгиб
(определяется расчетным путем или по таблице 2.7);
- допускаемое напряжение изгиба для материала шестерни и колеса, МПа.
- коэффициент формы зуба шестерни и колеса; коэффициент формы
принимают по эквивалентному числу зубьев (таблица 2.9);
- коэффициент толщины зуба шестерни (таблица 2.16). - допускаемое напряжение изгиба, МПа;
Таблица 2.16 – Значения коэффициента
Число зубьев |
Значения |
при передаточном числе передачи U |
||||||
шестерни Z1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1,00 |
1,25 |
1,4 |
1,6 |
2,00 |
2,50 |
3,15 |
4,00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15 |
-- |
0,006 |
0,004 |
0,007 |
0,020 |
0,070 |
0,012 |
0,165 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16 |
-- |
0,006 |
0,002 |
0,001 |
0,030 |
0,075 |
0,145 |
0,170 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17 |
0,070 |
0,007 |
0,001 |
0,004 |
0,040 |
0,090 |
0,135 |
0,175 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18…22 |
0,060 |
0,013 |
0,012 |
0,021 |
0,060 |
0,100 |
0,145 |
0,200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
23…28 |
0,040 |
0,016 |
0,022 |
0,037 |
0,070 |
0,120 |
0,170 |
0,205 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
~ 71 ~
где – коэффициент долговечности;
- коэффициент безопасности;
– предел выносливости при отнулевом цикле изгиба.
где - число циклов нагружения;
- базовое число циклов нагружения.
Если при проверочном расчете значительно меньше , то это до-
пустимо, так как нагрузочная способность большинства зубчатых передач ог-
раничивается контактной прочностью. Если свыше 5%, то надо увели-
чить модуль , соответственно пересчитать число зубьев шестерни Z1 и колеса
Z2 и повторить проверочный расчет на изгиб. При этом внешний делительный диаметр колеса не изменяется, а, следовательно, не нарушается контактная прочность передачи.
ПРИМЕР 2.3. РАСЧЕТ ПРЯМОЗУБОЙ КОНИЧЕСКОЙ ПЕРЕДАЧИ
Исходные данные для расчета: |
|
U – передаточное число |
4,00 |
n1 – частота вращения шестерни, мин -1 |
400 |
Т2 – крутящий момент на валу колеса, Нм |
485 |
tч – срок службы передачи, ч |
18000 |
Так как в задании нет особых требований в отношении габаритов передачи, выбираем материалы со средними механическими характеристиками (таблица 2.1):
- для шестерни: сталь 40ХН термическая обработка - улучшение твердость НВ 250
- для колеса: сталь 45 термическая обработка - улучшение твердость НВ 210
~ 72 ~
В расчетную формулу определения внешнего делительного диаметра конического колеса подставляется меньше из получаемых значений , где и – пределы контактной выносливости поверхностей зубьев, соответствующие эквивалентному числу циклов перемены напряжений, МПа.
SН – коэффициент безопасности. Для зубчатых колес с однородной структурой мате-
риала SН = 1,1.
где и – пределы выносливости поверхностей зубьев шестерни и колеса, соответствующие базовому числу циклов перемены напряжений, МПа при НВ 350;
КНL – коэффициент долговечности;
где и - твердости рабочих поверхностей зубьев шестерни и колеса. При выборе материалов и термообработки необходимо выполнять условие:
Тогда:
где - эквивалентное число циклов перемены напряжений.
- базовое число циклов нагружения, для данных сталей находим по таблице 2.2 методом интерполирования или по формуле
При постоянном значении частоты вращения зубчатых колес ni = n = const.
где - частные значения нагрузок на шестерне или колесе, соответствующие i-тым участкам графика нагрузки, Нм;
~ 73 ~
– наибольшее значение длительно действующих нагрузок на шестерне или колесе, Нм;
- частные значения длительностей нагрузок на i-тых участках графика нагрузки, час;
- срок службы передачи, час.
В соответствии с графиком нагрузки (задается в задании на проектировании). Для шестерни:
Для колеса:
При для непостоянной нагрузки принимаем КНL = 1,0 (таблица 2.4)
Тогда:
При этом получаем
Для прямозубых колес за расчетное напряжение принимается минимальное допустимое контактное напряжение шестерни или колеса. Тогда в расчетную формулу для определения внешнего делительного диаметра колеса подставляем = 445,455МПа.
Требуемое условие выполнено:
~ 74 ~
Проектировочный расчет Расчет зубьев на контактную выносливость
где |
- внешний делительный диаметр конического колеса, мм; |
|
|
- вспомогательный коэффициент; для стальных прямозубых передач |
= 1000 МПа; |
- передаточное число передачи;
- крутящий момент на валу колеса, Нм;
– коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине зубчатого венца;
- коэффициент ширины зубчатого венца; - допустимое контактное напряжение, МПа.
где b – ширина зуба, мм
- внешнее конусное расстояние, мм.
Рекомендуется принимать |
(минимальное значение принимают при |
|
, большее – при |
). Принимаем |
. |
Для выбора коэффициента |
находят отношение: |
Тогда предварительно приняв в опорах валов роликовые подшипники и твердость материала зубчатых колес НВ ≤ 350 получаем (таблица 2.14). В этом случае получаем расчетную формулу
Принимаем по ГОСТ 12289 – 76 (таблица 2.15) . Тогда при U = 4 принимаем b = 60мм.
Геометрические и кинематические параметры передачи Число зубьев колеса
Принимаем .
~ 75 ~
Число зубьев шестерни
Принимаем
Внешний окружной модуль
Принимаем по ГОСТ 9563-60
Фактическое передаточное число
Уточнение значения по принятым значениям
Внешний делительный диаметр шестерни
Угол делительного конуса шестерни
Угол делительного конуса колеса
где Σ - межосевой угол передачи. В рассматриваемом примере 0. Тогда
Внешнее конусное расстояние
Фактическая величина коэффициента ширины зубчатого венца
~ 76 ~