- •Гидравлический расчет трапецеидальных каналов при равномерном движении
- •1.4 Ход расчета.
- •2. Гидравлический расчет трапецеидального канала при неравномерном движении.
- •2.1 Данные для расчета.
- •2.2 Состав расчета.
- •2.3 Общие положения.
- •2.5 Метод б.А. Бахметева.
- •2.6 Построение кривых свободной поверхности потока.
Гидравлический расчет трапецеидальных каналов при равномерном движении
Данные для расчета.
Таблица 1.1 – Исходные данные к расчету канала на равномерное движение.
Наименование |
0 | ||
Тип грунтов, слагающих русло канала |
Супесь | ||
Расчетное удельное сцепление грунта , г/см^2 |
0,02 | ||
Диаметр фракций, мм |
0,5….0,25 |
Содержание фракций, % |
5 |
0,25….0,1 |
10 | ||
0,1….0,05 |
15 | ||
0,05…0,02 |
20 | ||
0,02...0,01 |
50 | ||
Мутность потока p, кг/см^3 |
0,40 | ||
Уклон I,‰ |
0,24 |
Коэффициент форсировки = 1,15
β =3
m = 2,5
n = 0,03
i = 0,00024 ‰
Состав расчета.
Рассчитать канал трапецеидального сечения на равномерное движение. Определить ширину и глубину канала по дну. Проверить канал на размыв и заиление. Вычертить в масштабе 1:100 поперечный профиль канала.
Общие положения.
При расчете каналов на равномерное движение используется формула Шези:
V = C * √ R*I (1.1)
где V - средняя скорость движения воды в канале, м/с;
С - коэффициент Шези м0,5/с;
R - гидравлический радиус, м
Расход воды в канале определяется из формулы расхода:
Q = ω*C* √RI (1.2)
где Q - расход воды в канале, м3/с;
ω - площадь живого сечения потока в канале, м2
Коэффициент Шези, м0,5/с:
C = 1/n*Ry (1.3)
где n – показатель шероховатости русла канала
у – показатель степени, принимается 1/6
Гидравлический радиус, м:
R = ω/ χ (1.4)
где χ – смоченный периметр, м.
Смоченный периметр для трапецеидального
канала, м:
χ = b+2h√1+m2 (1.5)
где b – ширина канала по дну, м;
h – глубина воды в канале, м;
m – коэффициент заложения откосов (m=ctg·α)
или
χ = h(β+2√1+m2) (1.6)
где β – относительная ширина канала по дну (β = b/h).
Площадь живого сечения трапецеидального канала,м2:
ω = h(b+mh) (1.7)
или при неизвестной ширине канала по дну b:
ω = h2(β+m) (1.8)
1.4 Ход расчета.
Гидравлический расчет каналов на равномерное движениепроизводится по трем расходам:
-расчетному (нормальному), для определения гидравлических элементов, соответствующих -нормальным условиям его работы;
- форсированному, для определения необходимого превышения дамб над уровнем воды и проверки канала на неразмываемость;
- минимальному, для проверки условий командования над каналами младшего порядка и на незаиляемость канала.
Нормальный расход принимается по номеру варианта.
Форсированный расход определяют по формуле:
Qф = Kф*Q = 1,15* 24 = 27,6 м3/c (1.9)
Где Kф - коэффициент форсировки (он принимается равным Kф =1,15-1,20 при Q =1-10 м3/с и Kф =1,10-1,15 при Q >10м3/с);
Q - нормальный расход,м3/с.
Минимальный расход Qmin принимается не менее 40% от величины нормального расхода.
Qmin = 24*0,4 = 9,6 м3/c (1.10)
При неизвестных величинах канала - ширине по дну b и нормальной глубине задаются относительной шириной канала β. Для оросительных каналов рекомендуется величину β принимать в диапазоне от 2,2 до 5,0. β = 4.
Далее расчет по вычислению нормальной глубины в трапецеидальном канале ведется в табличной форме методом подбора.
K = ωC√R (1.11)
K-расходная характеристика.
Таблица 1.1 – Определение расходной характеристики канала.
h,м |
ω,м2 |
χ ,м |
R,м |
С,м0.5/c |
K,м3/с |
К0,м3/с |
0,1 |
0,055 |
0,838 |
0,066 |
21,19 |
0,299 |
1549 |
0,2 |
0,22 |
1,677 |
0,131 |
23,76 |
1,891 | |
0,3 |
0,495 |
2,52 |
0,196 |
25,41 |
5,568 | |
0,4 |
0,88 |
3,354 |
0,262 |
26,66 |
12,157 | |
0,5 |
1,375 |
4,192 |
0,328 |
27,68 |
21,79 | |
0,6 |
1,98 |
5,03 |
0,394 |
28,54 |
35,47 | |
0,7 |
2,695 |
5,87 |
0,459 |
29,28 |
53,46 | |
0,8 |
3,52 |
6,70 |
0,524 |
29,93 |
76,26 | |
0,9 |
4,455 |
7,547 |
0,590 |
30,53 |
104,472 | |
1 |
5,5 |
8,39 |
0,655 |
31,06 |
138,26 | |
1,1 |
6,655 |
9,22 |
0,722 |
31,6 |
178,69 | |
1,25 |
8,59 |
10,48 |
0,82 |
32,24 |
250,78 | |
1,4 |
10,78 |
11,73 |
0,92 |
32,87 |
339,86 | |
1,55 |
13,21 |
12,99 |
1,06 |
33,66 |
457,79 | |
1,7 |
15,89 |
14,25 |
1,12 |
33,97 |
571,25 | |
1,85 |
18,82 |
15,51 |
1,21 |
34,41 |
712,36 | |
2 |
22 |
16,77 |
1,31 |
34,87 |
878,03 | |
2,15 |
25,42 |
18,06 |
1,41 |
35,30 |
1065,52 | |
2,3 |
29,1 |
19,32 |
1,51 |
35,66 |
1275,16 | |
2,45 |
33 |
20,58 |
1,6 |
36,05 |
1504,8 | |
2,6 |
37,18 |
21,8 |
1,71 |
36,45 |
1772,2 |
|
Расходная характеристика К0, соответствующая нормальному расходу при данном уклоне вычисляется по формуле:
K0 = Q/√I = 24/√0,00024 = 1549
Для определения h и b удобно пользоваться графоаналитическим способом. По данным таблицы 1.1 строится график K = f(h). По оси абсцисс графика откладывается значение К0, восстанавливается перпендикуляр кривой K = f(h). Пересечение кривой и перпендикуляра дает значение искомой (нормальной) глубины h0.
h0 = 2,47
Далее находится действительная ширина канала по дну b по формуле:
b = β*h0 = 3 * 2,47 = 7,4 м.
При расходах Q=1-10м3/с ширину канала рекомендуется принимать : 1,2; 1,5; 1,8; 2,0; 2,5; 3,0; 3,5; 4,0; 4,5; 5,0; 6,0; 7,0м; при расходах Q>10м3/с значения b принимаются целыми значениями, т.е.: 5,0; 6,0; 7,0; 8,0м и т.д.
Приняв стандартное значение ширины канала по дну,уточняется глубина равномерного движения h0.
При уточнении глубины канала можно использовать основной графо-аналитический способ.
Расчет ведется в таблице 1.2. Уточнение расходной характеристики канала.
h,м |
b,м |
ω,м2 |
χ ,м |
R,м |
С,м0.5/c |
K,м3/с |
К0,м3/с |
0,1 |
7 |
0,766 |
7,948 |
0,096 |
22,6 |
5,3 |
1549 |
0,2 |
1,582 |
8,486 |
0,186 |
25,18 |
17,2 | ||
0,3 |
2,448 |
9,024 |
0,271 |
26,81 |
34,2 | ||
0,4 |
3,2 |
9,152 |
0,35 |
27,98 |
52,97 | ||
0,5 |
4,125 |
9,69 |
0,43 |
28,96 |
78,34 | ||
0,6 |
5,1 |
10,228 |
0,499 |
29,69 |
106,96 | ||
0,7 |
6,125 |
10,766 |
0,569 |
30,343 |
140,19 | ||
0,8 |
7,2 |
11,304 |
0,637 |
30,919 |
177,675 | ||
0,9 |
8,325 |
11,842 |
0,703 |
31,432 |
219,398 | ||
1 |
9,5 |
12,38 |
0,767 |
31,891 |
265,552 | ||
1,2 |
12 |
13,456 |
0,892 |
32,7 |
370,605 | ||
1,4 |
14,7 |
14,532 |
1,012 |
33,4 |
493,9 | ||
1,6 |
17,6 |
15,608 |
1,128 |
34,01 |
635,73 | ||
1,8 |
20,7 |
16,684 |
1,241 |
34,554 |
796,81 | ||
2,0 |
24 |
17,76 |
1.351 |
35,06 |
978,027 | ||
2,2 |
27,5 |
18,838 |
1,46 |
35,503 |
1179,7 | ||
2,4 |
31,2 |
19,912 |
1,567 |
35,923 |
1403 | ||
2,6 |
35,1 |
20,988 |
1,672 |
36,315 |
1648,21 | ||
2,7 |
37,13 |
21,526 |
1,72 |
36,486 |
1776 |
По данным таблицы 1.2 строится график K=f(h) при стандартном значении ширины канала по дну. По значению К0 находится искомая глубина h0.
Используя построенный график K=f(h), определяются глубины hmax и hmin, соответствующие расходам Qф и Qmin. Для этого находятся соответствующие расходные характеристики из выражения:
Kmax = Qф/√I = 27,6/√0,00024 = 1781.
Kmin = Qmin/√I = 9,6/√0,00024 = 620.
Далее вычисляются средние скорости движения воды в канале при соответствующих расходах:
V = Q/ ω
где ω = h0(b+mh0) =2,54(7+2,5*2,54)= 33,91
V=24/33,91 = 0,71 м/с
h0=2,54 м.
Vmax = Qф/ ωmax,
где ωmax = hmax(b+mhmax) = 2,73(7+2,5*2,73)= 37,74
hmax=2,73 м
Vmax = 27,6/37,74 = 0,73м/с.
Vmin = Qmin/ωmin,
где ωmin = hmin(b+mhmin) = 1,57(7+2,5*1,57)=17,15
hmin = 1,57 м
Vmin= 9,6/17,15=0,56 м/с.
Для построения проектного сечения оросительного канала необходимо назначить превышения гребней дамб над форсированным уровнем воды, значения которых приведены в таблице 1.3.
Таблица 1.3. Превышения гребня дамбы над форсированным уровнем воды.
Расход,м3/с |
Превышение Δh,м |
до 10 |
0,3 |
10….30 |
0,4 |
30….50 |
0,5 |