Транспортная энергетика
.pdf3. ДИНАМИКА КШМ
Целью динамического расчета является определение сил, действующих на кривошипно-шатунный механизм для дальнейшего расчета на прочность деталей двигателя. Результаты расчета выносятся на лист графической части, который должен содержать:
Индикаторную диаграмму в координатах P – V;
Развернутую диаграмму по углу поворота коленчатого вала в координатах Р ;
Диаграммы: силы инерции Pj , суммарной силы Р, силы К, силы,
действующей вдоль оси шатуна S, тангенциальной силы Т, нормальной силы N;
Полярную диаграмму сил, действующих на шатунную шейку Rшш ;
Диаграмму суммарного крутящего момента М кр ;
Диаграмму износа шатунной шейки;
Диаграмму фаз газораспределения.
3.1. Динамический расчет КШМ
3.1.1. Построение диаграммы силы давления газов Pr в координатах Р (давление – угол поворота коленчатого вала)
Диаграмма силы давления газов строится на основе индикаторной диаграммы (см. раздел 1. Тепловой расчет двигателя) и представляет собой график силы давления газов на поршень для различных положений коленчатого вала двигателя. Диаграмму получают путем перестроения индикаторной диаграммы из координат P – V šдавление – объемŸ в координаты šдавление – угол поворота коленчатого валаŸ Р .
Для этого необходимо:
построить под индикаторной диаграммой окружность радиусом
S
R 2 mx
ния поршня, мм хода поршня ;
|
|
|
мм |
|
отложить от точки 0 в сторону нижней мертвой точки отрезок |
||
|
|
R |
|
|
00' 2 |
– поправку Брикса; |
|
|
|
|
ms |
|
из полученного центра O' разбить полуокружность лучами через |
||
|
каждые 30 (рис. 7); |
30
из точек, полученных на полуокружности, провести вертикальные линии до пересечения с индикаторной диаграммой: перенести ординаты соответствующих точек на координатную сетку Р для углов 0...720 п.к.в. и соединить их плавной кривой (рис. 8);
определить максимальное значение силы Pr , находящиеся в диапазоне углов 360...390 п.к.в.
Рис. 7. Перестроение (развертка) индикаторной диаграммы в координатах Р
Рис. 8. Диаграмма удельных сил давления газов карбюраторного двигателя
31
3.2. Определение сил, действующих в КШМ 3.2.1. Сила давления газов
Сила давления газов представляет собой избыточное давление газов на поршень
PГ РГ Р0 , МПа, |
(3.1) |
где РГ , Р0 – соответственно давление газов в рассматриваемой точке индикаторной диаграммы и атмосферное давления, МПа (см. п. 1.9).
3.2.2. Удельная сила инерции возвратно-поступательно движущихся масс
Сила инерции возвратно-поступательно движущихся масс (рис. 9)
Pj m j j m j R 2 cos cos 2 , кН, |
(3.2) |
|
|
|
|
где m j масса возвратно-поступательно движущихся деталей КШМ, кг.
Рис. 9. Схема действия сил в КШМ:
а – инерционных и газовых; б – суммарных
Удельная сила инерции
Pj |
|
Pj |
|
||
|
|
|
, МПа, |
(3.3) |
|
|
|||||
|
|
|
|||
|
Fn |
|
32
где F площадь поршня, м2; |
j ускорение поршня, м/с; |
R радиус |
n |
|
|
кривошипа, м; угловая скорость вращения коленчатого вала, рад/с. При выполнении расчетов условно считают, что массу шатуна mш ,
совершающего сложное движение, можно заменить условными массами mш.п и mш.к . Причем масса mш.п сосредоточена на оси поршневого пальца и совершает возвратно-поступательное движение.
Масса же mш.к сосредоточена на оси кривошипа в точке В и совершает совместно с массой кривошипа mк вращательное движение. Массу, сосредоточенную на оси поршневого пальца, тогда можно представить в виде суммы масс (рис. 10):
m j mп mш.п , кг, |
(3.4) |
где mп масса поршневой группы, кг.
Рис. 10. Приведение масс деталей КШМ
Масса, сосредоточенная на оси кривошипа для рядных двигателей:
mR mk mш.к , кг. |
(3.5) |
Для V-образных двигателей формула (3.5) будет иметь вид: |
|
mR mk 2mш.к , кг. |
(3.6) |
Рекомендуется принять значения mш.п и mш.к следующим образом: |
|
mш.п 0,275 mш , |
(3.7) |
mш.к 0,725 mш , |
(3.8) |
где mш – масса шатуна, кг.
33
Численные значения масс mп , mк и mш можно определить, зная конструктивную удельную массу (таблица 3.1) и диаметр поршня.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.1 |
|
|
|
|
Конструктивные массы, кг/м2 |
||||||||||
Элементы КШМ |
|
Бензиновые ДВС |
|
|
Дизели |
||||||||
|
D=60-80 |
|
|
D=80- |
|
D=80- |
|
D=100- |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
мм |
|
100 мм |
|
100 мм |
|
120 мм |
||||
Поршневая |
Алюминиевый |
80-120 |
|
100-150 |
|
150-200 |
|
200-300 |
|||||
сплав |
|
|
|
|
|||||||||
группа, mп |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Чугун |
|
150-200 |
|
180-250 |
|
250-320 |
300-400 |
||||||
|
|
|
|
||||||||||
Шатун, mш |
|
100-150 |
|
130-200 |
|
250-320 |
|
300-400 |
|||||
|
Стальной |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кованный вал |
|
150-180 |
|
170-200 |
|
200-320 |
|
300-400 |
||||
Колено вала |
со стальными |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
шейками |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
без противо- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Чугунный по- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
весов, mк |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лый вал с по- |
|
100-160 |
|
150-200 |
|
150-320 |
|
220-300 |
|||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
лыми шейка- |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ми |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
|
mn |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
mn |
|
Fn , кг/м |
. |
|
|
|
|
|
(3.9) |
|||
|
' |
|
m |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
mш ш Fn , кг/м |
. |
|
|
|
|
(3.10) |
||||||
|
' |
|
mк |
|
2 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
mк |
|
Fn , кг/м |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Следует помнить, что меньшие значения удельных масс относятся к |
|||||||||||||
двигателям, имеющим малые значения P |
|
|
|
. При S |
D |
1 конструктив- |
|||||||
|
|
|
|
z.max |
|
|
|
|
|
ные массы принимают также близкими к нижнему пределу.
Для значений диаметров, не указанных в таблице, можно предложить следующие ориентировочные статистические значения удельных масс (кг/м2), приведенные в таблице 3.2.
Полученные значения удельной силы инерции Pd для углов от 0 до 720 с шагом 30 необходимо нанести на развернутую диаграмму сил давления газов.
34
|
|
|
Таблица 3.2 |
|
Элементы КШМ |
Поршневая группа |
|
Шатун |
|
Бензиновые двигатели |
|
|
|
|
с частотой вращения |
mn 1,2...1,3 D |
|
mш 1,5...1,6 D |
|
коленчатого вала |
|
|||
|
|
|
|
|
n < 4500 об/мин |
|
|
|
|
Бензиновые |
mn 1,3...1,4 D |
|
mш 1,9...2,2 D |
|
двигатели, имеющие |
|
|||
n > 4500 об/мин |
|
|
|
|
Дизели, имеющие |
mn 2,0...2,2 D |
|
mш 2,3...2,5 D |
|
n < 3000 об/мин |
|
|||
Дизели, имеющие |
mn 1,7...1,9 D |
|
mш 1,8...2,1 D |
|
n > 3000 об/мин |
|
|||
|
|
|
|
|
Тракторные дизели |
mn 2,2...2,4 D |
|
mш 2,5...2,8 D |
|
где D – диаметр поршня, |
мм. |
|
|
|
3.2.3. Центробежные силы |
|
|
||
Центробежная сила вращающихся масс КШМ K R является резуль- |
||||
татом двух сил K RK и K RШ и направлена по радиусу кривошипа. |
|
|||
Для рядных двигателей: |
|
|
||
|
K R K RK K RШ , |
|
|
|
|
K R mR R 2 , кН. |
|
(3.11) |
|
Для V-образных двигателей, имеющих два шатуна на одной шатун- |
||||
ной шейке: |
K R K RK 2K RШ , кН. |
(3.12) |
||
|
||||
Центробежная сила инерции вращающихся масс шатуна: |
|
|||
K RШ mШК R 2 0,725 mШ R 2 , кН. |
(3.13) |
|||
Центробежная сила инерции вращающихся масс кривошипа: |
|
|||
|
K RK mK R 2 , кН. |
|
(3.14) |
3.2.4. Суммарные силы
Значения суммарных сил необходимо определить для различных положений КШМ в диапазоне углов от 0 до 720 п.к.в. с шагом30 п.к.в. Результаты расчетов, выполненных в п. 3.2.4 и 3.2.5, оформляют в виде таблицы (см. таблицу 3.3 для рядных двигателей, таблицу 3.4 – для V-образных).
35
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.3 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Удельные силы |
|
|
|
|
|
|
|
|
Полные силы |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
п.к.в., |
|
2 |
|
МПа, |
|
МПа, |
|
|
|
МПа, |
|
|
МПа, |
|
|
МПа, |
|
МПа, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
,кН |
|
|
Н∙м |
||||||
φ |
|
м/с,J |
∆Р |
|
Р |
МПа,P |
|
|
Р |
|
|
Р |
|
|
P |
|
Р |
|
|
кН,Т |
|
кН,К |
|
|
кН,P'k |
|
R |
|
M КР.Ц . , |
||||||||||
о |
|
|
|
|
Г |
|
J |
|
|
|
N |
|
|
|
S |
|
k |
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ш.Ш. |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.4 |
|||
п.к.в., |
|
|
|
|
|
Удельные силы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Полные силы |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
2 |
Г |
|
МПа, |
|
|
МПа, |
|
|
МПа, |
|
МПа, |
|
|
МПа, |
кН, |
|
кН, |
|
|
|
кН, |
|
кН, |
|
|
|
|
|
Ш.Ш. |
|
, Н∙м |
||||||||
φ |
|
м/сJ, |
, |
МПа |
Р |
|
МПаP, |
Р |
|
|
Р |
|
P |
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
ТкН, |
К |
|
К |
|
КкН, |
|
P'кНk, |
, |
M КР.Ц . |
||||||
|
∆Р |
|
|
|
|
|
|
Т |
|
Т |
|
|
|
|
|
ΣR кН |
|
|
|||||||||||||||||||||
о |
|
|
|
|
J |
|
|
N |
|
|
S |
|
|
k |
|
|
Т |
Л |
|
П |
|
|
|
|
Л |
|
П |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
Удельная суммарная сила, действующая на поршень: |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P PГ |
Pj , МПа. |
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.15) |
|||||||||||||||
|
|
Удельная нормальная сила, действующая перпендикулярно оси ци- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
линдра: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
PN P tg , МПа. |
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.16) |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
Значение |
|
tg |
для заданного |
значения |
|
' R |
|
|
приведены в |
||||||||||||||||||||||||||||
прил. 3 таблице 1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
LШ |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
Удельная сила, действующая вдоль шатуна: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
P |
|
1 |
|
, МПа. |
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.17) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
cos |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Значение |
|
cos |
для заданного |
|
значения ' R |
|
|
приведены в |
|||||||||||||||||||||||||||||
прил. 3 таблице 2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
LШ |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
Удельная сила, действующая по радиусу кривошипа: |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
P |
cos |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.18) |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, МПа. |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cos |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
Значение |
|
cos |
|
|
|
для заданного значения |
' R |
LШ |
|
приве- |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cos |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
дены в прил. 3 таблице 3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
Удельная тангенциальная сила: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
sin |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.19) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
|
cos |
, МПа. |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
36
Значение sin |
cos |
для заданного значения |
' R |
приведе- |
ны в прил. 3 таблице 4. |
|
|
LШ |
|
|
|
|
|
|
Полная тангенциальная сила: |
|
|
||
|
|
T PT Fn , кН, |
|
(3.20) |
где Fn – площадь поршня, м2.
Построив графики удельных сил, необходимо произвести проверку правильности выполнения расчетов. Для этого следует графическим спо-
собом определить среднее значение тангенциальной силы за цикл. |
|
|||||
P |
M p |
F F , МПа. |
(3.21) |
|||
|
||||||
Tcp |
lT |
1 |
2 |
|
||
|
|
|
|
|
||
T |
P |
F |
106 , Н, |
(3.22) |
||
cp |
|
Tcp |
n |
|
|
где M p масштаб удельных сил, МПа/ мм; lT длина диаграммы PT , мм; F1 положительная площадь, заключенная между кривой и осью абсцисс на графике сил, мм2; F2 отрицательная площадь, заключенная между кривой и осью абсцисс на графике сил, мм2.
Среднее значение тангенциальной силы Т ср , полученное графиче-
ским способом, необходимо сравнить со средним значением этой силы по данным теплового расчета.
Тcp' |
2 P F |
10 |
6 |
|
|
|
|
i n |
|
|
, Н, |
(3.23) |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
где Pi среднее индикаторное давление, МПа.
Ошибка, допущенная при выполнении расчетов, не должна превышать 5 %
3.2.5. Крутящие моменты цилиндра и двигателя
Крутящий момент одного цилиндра
M кр T R , Н∙м. |
(3.25) |
Для определения среднего значения крутящего момента двигателя необходимо построить график суммарного крутящего момента двигателя. С этой целью необходимо произвести суммирование крутящих моментов отдельных цилиндров, для чего на график изменения крутящего момента M крц одного цилиндра накладывают аналогичные графики для
других цилиндров с учетом сдвига по фазе рабочих процессов (для двигателей с равномерным чередованием процессов).
37
Период изменения крутящего момента определяется из выражения
720 |
, град, |
(3.26) |
i |
|
|
где i – число цилиндров.
В общем случае построение графика сводится к разбиению графика крутящего момента для одного цилиндра на столько равных по длине, сколько цилиндров в двигателе с последующим перенесением полученных частей графика на координатную сетку длиной . Ординаты полученных графиков суммируются и найденные значения суммарного крутящего момента для различных углов поворота коленчатого вала наносятся на координатную сетку в масштабе ММ (рис. 11).
Рис. 11. График суммарного момента 4 – цилиндрового двигателя при равномерном чередовании рабочих процессов: а – график момента одного цилиндра; б – построение графика М крсум
Суммирование значений М кр следует проводить через каждые 10о
угла поворота коленчатого вала. Далее, по графику определяют значение суммарного крутящего момента М крср .
38
М крср |
|
F1 F2 |
M M , Н∙м, |
(3.27) |
|
||||
|
|
lM |
|
где F1, F2 – площади, ограниченные графиком суммарного крутящего момента, мм2; lM – длина графика суммарного крутящего момента, мм;
Следует заметить, что некоторые двигатели характеризуются неравномерным чередованием процессов. Так, например, в двигателе ЯМЗ-236 одновременные процессы в цилиндрах происходят через разные интервалы: 90 и 150 . Поэтому, для такого двигателя период изменения крутящего момента увеличивается вдвое и составляет
нер ' " . |
|
|
|
|
||
нер |
360 |
, град. |
(3.28) |
|||
|
||||||
|
i |
|
|
М кр |
|
|
В общем случае последовательность построения графика |
сум |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
(рис. 12) будет следующая. |
i |
|
|
|
||
1. График М крц поделить по длине на |
равных частей. |
|
|
|||
2 |
|
|
2.Нанести на новую координатную сетку каждую из полученных частей графика М крц .
3.Преобразовать график М крц , для чего сместить ось ординат вправо на угол ' . Перенести отсеченную новой осью ординат начальную часть графика в конец исходного графика.
4. Преобразовать график М кр ' , вновь поделить на i равных частей
ц 2
и перенести на ту же новую координатную сетку (п. 2) в дополнение к трем ранее перенесенным частям исходного графика.
5.Просуммировать все i части исходного и преобразованного графика на новой координатной сетке через каждые 10¿. Построить график М крсум нер .
6.Графоаналитическим способом определить среднее значение суммарного крутящего момента двигателя с неравномерным чередова- нием вспышек М крсум нер .
39