3243
.pdfМинистерство образования Республики Беларусь
Учреждение образования «Гомельский государственный технический
университет имени П.О. Сухого»
Кафедра«Машиныитехнологиялитейногопроизводства»
ТЕОРИЯ И ТЕХНОЛОГИЯ ПЛАВКИ. ТЕОРИЯ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ
ПОСОБИЕ
по выполнению контрольных работ для студентов специальности 1-36 02 01
«Машины и технология литейного производства» дневной и заочной форм обучения
Гомель 2006
УДК 669.046(075.8) ББК 34.61я73
Т33
Рекомендовано научно-методическим советом механико-технологического факультета ГГТУ им. П. О. Сухого
Автор-составитель: Д. Н. Каржов
Рецензент: д-р техн. наук, проф., зав. каф. «Обработка материалов давлением» ГГТУ им. П. О. Сухого М. Н. Верещагин
Теория и технология плавки. Теория металлургических процессов : пособие по Т33 выполнению контрол. работ для студентов специальности 1-36 02 01 «Машины и технология литейного производства» днев. и заоч. форм обучения / авт.-сост. Д. Н. Каржов. – Гомель : ГГТУ им. П. О. Сухого, 2006. – 36 с. – Систем. требования: PC не ниже Intel Celeron 300 МГц ; 32 Mb RAM ; свободное место на HDD 16 Mb ; Windows 98 и выше ;
Adobe Acrobat Reader. – Режим доступа: http://gstu.local/lib. – Загл. с титул. экрана.
Пособие включает примеры термодинамических расчетов металлургических реакций. Достаточно подробно представлены данные, которые дают возможность выполнить индивидуальные задания без дополнительной справочной литературы.
Для студентов специальности 1-36 02 01 «Машины и технология литейного производства».
УДК 669.046(075.8) ББК 34.61я73
©Учреждение образования «Гомельский государственный технический университет имени П. О. Сухого», 2006
Введение
Настоящая учебно-методическая разработка предназначена для углубления знаний по теории и технологии плавки и теории металлургических процессов.
Приведены теория, порядок выполнения, примеры и варианты заданий некоторых работ по термодинамическим расчетам восстановительных процессов и металлургических реакций. Работы сопровождаются справочным материалом. В конце помещены контрольные вопросы.
1. Образование и термическая диссоциация СО2 и Н2О и их свойства
Реакция горения СО и Н2
2СО + О2 = 2 СО2 – |
Н1, |
GD |
= −565390 +175,17 T , Дж |
(1.1) |
|
|
1 |
|
|
2 Н2 + О2 = 2 Н2О – |
Н2, |
GD2 = −492230 +108,24 T , Дж |
(1.2) |
по принципу смещения равновесия протекают полнее с понижением температуры и повышением давления. По правилу фаз при К=2 для однофазной газовой смеси и двух внешних факторов (Р и Т):
С= К + 2 − Ф = 2 + 2 −1 =3
Равновесный состав газовых фаз (СО, СО2, О2 и Н2, Н2О, О2) определяется тремя независимыми переменными величинами.
Константы равновесия реакций (1.1) и (1.2):
|
|
|
Р2 |
|
|
|
|
|
|
Р2 |
|
О |
|
|
КР |
|
= |
СО2 |
, |
КР |
|
= |
Н2 |
(1.3) |
|||||
1 |
Р2 |
Р |
О2 |
2 |
Р2 |
Р |
О2 |
|||||||
|
|
|
СО |
|
|
|
|
|
Н2 |
|
|
|
связаны со стандартными изменениями энергий Гиббса соотношением
|
|
G0 = −RTln Kp |
|
|
|
|
(1.4) |
Температурные зависимости этих констант равновесия: |
|
||||||
lg Kp |
= |
29534 −9,15; lg Kp |
|
= |
25712 |
−5,65 |
(1.5) |
1 |
|
T |
2 |
|
T |
|
|
влияние давления на равновесие можно учесть, заменяя парциальные давления Рi компонентов числом молей ni и общим давлением Р:
3
P = |
ni |
P |
(1.6) |
|
|||
i |
∑ni |
|
К рассуждениям удобно привлечь степень диссоциации α (отношение числа распавшихся молей к исходному числу молей). Возьмем 1 моль СО2 (исходное число). Тогда после диссоциации образуется α молей СО, 0,5α молей О2 и останется (1 - α) молей СО2. в результате образуется
∑ni = nco + nO2 + nco2 = α + 0,5α + (1 − α)=1 + 0,5α молей |
(1.7) |
||||||||
Используя уравнение (1.6), получим |
|
|
|
|
|||||
РСО2 = |
1−α |
|
|
Р |
(1.8) |
||||
1+ 0,5α |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||
РСО = |
|
|
α |
|
Р |
(1.9) |
|||
1 |
+ 0,5α |
||||||||
|
|
|
|
|
|
||||
РО |
= |
|
|
0,5α |
|
Р |
(1.10) |
||
1 |
+ 0,5α |
|
|||||||
2 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставим парциальные давления компонентов (1.8) – (1.10) в уравнение константы равновесия (1.3):
КР |
= |
РСО2 |
2 |
|
= |
(1−α)2 (1+ 0,5α) |
= |
(1−α)2 (2 +α) |
(1.11) |
|||||
РСО2 РО |
|
0,5α |
3 P |
|
α3 P |
|
||||||||
1 |
2 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При t≤2000°С |
α<<1, тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
K p ≈ |
|
2 |
|
|
|
|
|
(1.12) |
|
|
|
|
|
|
α3 P |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для оценки окислительно-восстановительных свойств газовой фазы используют разность химических потенциалов кислорода при давлении PO2 =1 атм, которая получила название кислородного потенциала:
ПО(г.ф.) = μ = RT ln PO2 |
(1.13) |
из уравнений (1.3) получим выражения кислородного потенциала через
давление кислорода и через отношения |
PCO2 |
|
и |
PH2O |
в газовой фазе: |
|||||||||
P |
|
P |
||||||||||||
|
|
|
|
|
CO |
|
|
|
H2 |
|
|
|
|
|
π |
o(co,co2 ) |
= RT ln P |
= −RT ln Kp |
+ 2RT ln |
|
Pco2 |
= |
G0 |
+ 2RT ln |
Pco2 |
(1.14) |
|||
|
|
|
||||||||||||
|
o2 |
1 |
|
|
|
|
Pco |
1 |
|
Pco |
4
πo(H 2 ,H 2O) = RT ln PO2 |
= −RT ln Kp2 + 2RT ln |
|
PH 2O |
= |
G20 + 2RT ln |
PH 2O |
(1.15) |
|||||||||
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
PH 2 |
|
|
PH 2 |
||||
|
Если исходный состав газовой фазы отличается от равновесного, то |
|||||||||||||||
|
|
|
РСО2 2 |
|
≠ |
|
РСО2 |
2 (U ) |
|
|
|
|
||||
|
|
|
Р2 |
Р |
О2 |
Р2 |
|
|
Р |
(U ) |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
или |
|
|
СО |
|
|
СО(U ) |
|
О2 |
|
|
|
|||||
K p ≠ D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Направление превращений определяют с помощью уравнения изотермы реакции:
G = RT (ln D −ln K p )= RT ln D + G0 |
(1.16) |
Если G < 0 , то должны происходить превращения в направлении слева направо.
Если G > 0 , то должны происходить превращения в противоположном направлении.
Если G = 0 , то реакция находится в равновесии.
Задача 1. Определить направление реакции взаимодействия СО с О2 при 2000°С, если известен исходный состав газовой фазы: 70% СО2, 20% СО и 10% О2 и общее давление Р=1 атм.
Найти константу равновесия реакции.
Решение. По уравнению (1.16) изотермы реакции 2СО+О2=2СО2 получим:
|
|
|
|
|
|
|
Р2 |
(U ) |
|
|
G = |
G0 |
+ RT ln |
|
|
|
|
СО2 |
= −565390 +175,17 2273 + |
||
|
|
|
|
|
|
|||||
1 |
1 |
|
|
|
РСО2 (U ) РО2 (U ) |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||
+8,314 2273ln |
0,7 |
2 |
= −76410 |
Дж |
||||||
0,2 |
2 |
|
|
|||||||
|
|
|
0,1 |
|
|
G1 < 0 , следовательно, реакция должна протекать в направлении
образования СО2, то есть происходит горение СО.
Рассчитаем константу равновесия реакции. Из уравнений (1.4) и (1.1) следует:
|
|
|
G0 |
|
|
|
−565390 +175,17 2273 |
|
|
K p |
= exp |
− |
1 |
|
=exp |
− |
|
|
= 7000 |
|
|
||||||||
1 |
|
RT |
|
|
|
8,314 2273 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5
или по уравнению (1.5): |
|
29534 |
|
|
|
lg K p |
= |
−9,15 =3,847; |
K p = 7000 |
||
2273 |
|||||
1 |
|
|
1 |
Задача 2. Рассчитать равновесный состав газовой фазы, образующейся в результате диссоциации СО2 при t = 2000°С и Р = 1 атм.
Определить кислородный потенциал газовой фазы. Решение. Запишем реакцию:
2СО + О2 ↔ 2 СО2
По правилу фаз
С=К+2-Ф=2+2-1=3
т.е.
PO2 = f (T , P, Pco )
Равновесный состав можно рассчитать, если заданы три переменные. При Р=1 остаются две переменные и нужны два уравнения:
K p = f (T )α =ϕ(T, P)
При t = 2000°С Кр = 7000 (см. предыдущую задачу) Воспользуемся уравнением (1.12):
α =3 |
2 |
|
|
=3 |
2 |
= 0,066 |
||||||||
|
|
|
|
|
K p P |
|
|
7000 1 |
|
|
|
|||
Тогда по уравнениям (1.8) – (1.10) рассчитаем равновесные парци- |
||||||||||||||
альные давления компонентов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
P |
= |
|
|
1 −α |
P = |
1 − 0,066 |
1 = 0,904 |
|||||||
1 + 0,5α |
1 + 0,033 |
|||||||||||||
co2 |
|
|
|
|
||||||||||
P |
= |
|
|
|
α |
P = |
0,066 |
|
|
1 = 0,064 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
co |
|
1 + 0,5α |
|
|
1 + 0,033 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
P |
= |
|
|
0,5α |
|
P = |
0,033 |
|
|
1 = 0,032 |
||||
1 |
+ 0,5α |
1 + 0,033 |
||||||||||||
o2 |
|
|
|
|
Проверка: P = ∑ Pi =1; ∑ Pi = 0,904 + 0,064 + 0,032 =1,000
Кислородныйпотенциалгазовойфазырассчитываемпоуравнению(1.14):
πo(гф) = RT ln Po2 =8,314 2273ln 0,032 = −65000 Дж
6
или
|
0 |
|
|
Pco2 |
|
+175,17 2273 + |
||
πo(гф) = |
G1 |
+ 2RT ln |
|
|
= −565390 |
|||
Pco |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|||
+ 2 8,314 2273ln |
0,904 |
= −67000 Дж |
|
|||||
0,064 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
Расчетное задание
Рассчитать равновесные составы газовых фаз, образующихся в результате диссоциации СО2 и Н2О при Р = 1 атм для заданной температуры. Определить кислородные потенциалы газовых фаз. Какая газовая фаза имеет более высокую окислительную способность?
|
|
Варианты задания |
|
|
||
Вариант |
t °С |
Вариант |
t °С |
|
Вариант |
t °С |
1 |
600 |
16 |
1080 |
|
31 |
1540 |
2 |
630 |
17 |
1110 |
|
32 |
1570 |
3 |
690 |
18 |
1140 |
|
33 |
1600 |
4 |
720 |
19 |
1190 |
|
34 |
1630 |
5 |
750 |
20 |
1210 |
|
35 |
1660 |
6 |
780 |
21 |
1240 |
|
36 |
1690 |
7 |
810 |
22 |
1270 |
|
37 |
1710 |
8 |
840 |
23 |
1300 |
|
38 |
1740 |
9 |
870 |
24 |
1330 |
|
39 |
1770 |
10 |
900 |
25 |
1360 |
|
40 |
1800 |
11 |
930 |
26 |
1390 |
|
41 |
1830 |
12 |
960 |
27 |
1420 |
|
42 |
1860 |
13 |
990 |
28 |
1450 |
|
43 |
1890 |
14 |
1020 |
29 |
1480 |
|
44 |
1920 |
15 |
1050 |
30 |
1510 |
|
45 |
1950 |
Изменение энергии Гиббса в реакциях образования оксидов из компонентов в стандартных, Дж/моль О2при ведены в таблице 1.
Контрольные вопросы:
1.Связь между химическим и кислородным потенциалами.
2.Определение химического и кислородного потенциалов.
3.Связь направления реакции и энергий Гиббса.
4.Константа равновесия реакции и способы его определения.
5.Правило Ле-Шателье и его определение.
6.связь между кислородным потенциалом и энергией Гиббса.
7
2. Состав и свойства газовой фазы в присутствии углерода
Теория
Равновесный состав газовой фазы и ее кислородный потенциал В газовой фазе, состоящей из СО и СО2, может развиваться процесс
превращения углерода в газообразную окись углерода или распада СО с выделением сажистых отложений:
С + СО2 ↔ 2 СО G0 =172130 −177,46 T |
, Дж |
(2.1) |
|
По правилу фаз |
С = К + 2 – Ф = 2 + 2 – 2 = 2 |
|
|
т.е. два внешних фактора (температура и давление) оказываются независимыми переменными, определяющими состав равновесной газовой фазы.
Константа равновесия этой реакции
|
P |
2 |
|
9001 |
|
|
|
K p = |
co |
; lg K p = − |
|
+ 9,28 |
(2.2) |
||
Pco2 |
ac |
T |
|||||
|
|
|
|
Для устойчивой формы углерода (графита) приняли ас = 1.
Для расчета состава равновесной газовой фазы реакции (2.1) при заданных Т и Р составим систему уравнений:
P2 |
|
|
|
|
(T ) |
||
|
|
co |
|
= K p = f |
|||
|
|
|
|||||
Pco2 |
|
|
|
(2.3) |
|||
P |
|
+ P |
2 |
= P |
|
||
|
|
|
co |
|
|
||
co |
|
|
|
|
в сложной системе С-СО-СО2-О2 сочетание превращений и равновесие реакций выражается схемой
8
Углерод однозначно задает в газовой фазе отношение Pco2 Pco по
реакции газификации (2.1). это отношение устанавливает парциальное давление свободного кислорода по реакции
2СО + О2 ↔ 2 СО2 |
G0 |
= −565390 +175,17 T , Дж |
|
1 |
|
Кислородный потенциал такой газовой фазы можно рассчитать по уравнению:
|
|
= RT ln(P |
) = |
|
|
P |
|
|
|
π |
o(гф) |
G0 |
+ 2RT ln |
co2 |
|
(2.4) |
|||
P |
|||||||||
|
o2 с |
1 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
co |
с |
|
|
Pco |
2 |
|
|
где |
|
|
- отношение равновесных парциальных давлений СО2 и СО в |
|
P |
|
|||
|
|
|
|
|
|
co |
c |
|
присутствии углерода, которое устанавливается по реакции газификации углерода; G10 - стандартное изменение энергии Гиббса реакции.
Окислительно-восстановительные свойства газовой фазы по отношению к металлам и их оксидам
Для термодинамического анализа металлургических процессов удобно сравнивать кислородные потенциалы газовых атмосфер и других кислородосодержащих систем. В реакциях образования оксидов с участием одного моля кислорода
|
|
|
2 Ме + О2 ↔2 МеО |
|
|
|
||||
стандартное изменение энергии Гиббса |
Gо |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
МеО |
|
|
|
|
|
G0 |
= −RT ln K |
p |
= −RT ln |
|
1 |
|
= RT ln P |
(MeO) |
=π |
0(MeO) |
|
|
|
||||||||
MeO |
|
|
Po2 |
(MeO) |
o2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
равно кислородному потенциалу оксида (π0(MeO)), если металл и МеО на
образуют растворов, т.е. аМе=1; аМеО=1.
Поэтому кислородные потенциалы газовых фаз можно сравнивать с кислородными потенциалами оксидов.
Если πо(гф) =πо(МеО), то газовая фаза, металл и оксид находятся в
равновесии.
Если πо(гф) >πо(МеО), то должно происходить окисление металла и
образование оксида.
Если πо(гф) < πо(МеО), то в этой системе должно происходить восстановление оксида и выделение металла.
9
В приложении к разделу 2 приведены температурные функции стандартныхизмененийэнергииГиббсаобразованияоксидовнекоторыхметаллов.
Задача 1. рассчитать равновесный состав газовой фазы (СО и СО2) в присутствии углерода и кислородный потенциал этой газовой фазы при Т = 1000 К, Р = 1 атм.
Решение. Для реакции газификации углерода (2.1)
С + СО2 ↔ 2 СО
при Т = 1000 К
G0 =172130 −177,46 T =172130 −177,46 1000 = −5330 , Дж
|
|
|
|
|
|
|
G |
0 |
|
|
|
−5330 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
K p = exp |
− |
|
|
|
= exp |
− |
|
|
=1,90 |
|
|
|
|
|
RT |
8,314 1000 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из системы уравнений (2.3) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
P2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
co |
= K p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
co2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P = P |
+ P |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
co |
co |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
после несложных преобразований получим квадратное уравнение относительно Рсо
|
|
P2 |
+ K |
p |
P − K |
p |
p = 0 |
|||||
|
|
co |
|
|
|
|
co |
|
|
|
||
тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
p |
|
|
K |
2 |
|
||
|
Pco = − |
|
± |
|
|
p |
+ K p P |
|||||
|
2 |
|
|
|
|
|||||||
и |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||||
|
= −1,90 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
P |
|
± |
|
0,952 +1,90 = 0,724 |
||||||||
co |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pco2 =1 − Pco =1 − 0,724 = 0,276
Равновесный состав газовой фазы:
Pco = 0,724;
Pco2 = 0,276 атм
10