Курсовой_проект(исправлено)
.pdf
Самой нагруженной фазой является фаза А.Производим расчет сопротивления нагрузки для фазы А в соответствии со схемой на рис.13. Для цепи силового трансформатора на стороне НН примем схему соединения неполной звезды.
Рис.13. Схема для определения Z2расч.
Находим Z2расч:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Z |
2 расч |
|
3 r |
|
3 r |
Z 2 |
Z |
прибА |
Z |
прибС |
Z 2 |
; |
|||
|
|
|
пров |
|
|
конт |
|
прибА |
|
|
прибО |
|
|||
Z2 расч 
3 rпров 
3 0.05 
0.222 0.22 0.2 0.12 
3 rпров 0.371Ом.
Поскольку сечение соединительных проводников (контрольных кабелей) неизвестно, определяется минимальное сечение из условия требуемой точности:
q |
|
расч |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
rдоп |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
прoв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
lраcч =5 м (по [3] стр.44); |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
rдоп |
|
|
|
Z |
2ном |
r |
|
|
|
Z 2 |
|
Z |
прибА |
Z |
прибО |
Z 2 |
; |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
пров |
|
|
3 |
|
|
|
кoнт |
|
|
3 |
|
|
прибА |
|
|
прибО |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
rдoп |
|
|
|
0.4 0.05 |
|
|
|
0.222 |
0.22 0.1 0.12 |
0.017 |
Ом. |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
пров |
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
В результате расчета получаем: |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
q |
|
0.0175 5 |
5.14 мм2. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
0.017 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Стандартное сечение кабеля определяется из условия qст≥qпров.доп; кроме того, оно должно быть больше или равно минимальному сечению жил контрольного кабеля по условию механической прочности (для медных жил qмин=2.5мм2 (по [5] стр.380)). Так как q>qмин, то принимаем qст = 6 мм2.
По выбранному стандартному сечению определяется rпров.доп , а потом Z2расч и заносится в таблицу 6.12.
r |
|
|
расч |
|
0.0175 5 |
0.015 |
Ом; |
|
|
|
|||||
|
|
|
|||||
пров |
|
qст |
|
6 |
|
|
|
Z2 расч 
3 0.015 0.371 0.397 Ом < 0.4 Ом.
Следовательно ТТ проходит по нагрузочной способности.
31
Выбор трансформаторов напряжения.
Полный выбор трансформатора напряжения (ТН) производится для трансформатора, установленного на секции шин НН. На стороне ВН выбирается ТН без проверки по вторичной нагрузке. Выбор ТН оформляется в виде таблицы 6.14 - 6.15.
Выбор и проверка ТН на стороне ВН. Тип ТН: НКФ-220-58У1
|
Таблица 6.14. |
Расчетные данные |
Каталожные данные ТН |
|
U1ном=220 кВ |
Uном.сети=220 кВ |
U2ном=0.1 кВ |
|
Схема соединения обмоток:1/1/1-0-0 |
|
Класс точночти:0.5 |
Выбор и проверка ТН на секции шин НН. |
|
Тип ТН: НТМИ-10-66У3 |
|
|
Таблица 6.15. |
Расчетные данные |
Каталожные данные ТН |
|
U1ном=10 кВ |
Uном.сети=10 кВ |
U2ном=0.1 кВ |
|
Схема соединения обмоток: Y0/Y0/-0 |
S2=161.7 ВА |
Класс точночти:0.5 |
|
S2ном=120 ВА |
Для того, чтобы ТН работал в необходимом классе точности, должно быть выполнено
условие: S2ном> S2
,где S2ном – номинальная мощность ТН в данном классе точности;
S2 – суммарная нагрузка ТН, которая складывается из суммы мощностей обмоток напряжения приборов.
Проверка по нагрузочной способности: подсчет нагрузки вторичной обмотки ТН приведен в таблице 6.16 (согласно [4] табл.6.26).
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 6.16. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Потребляемая |
|
|
Число |
Общая потребляемая |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
мощность |
|
Число |
мощность |
|||
Прибор |
|
|
|
Тип |
|
|
приборо |
||||||||
|
|
|
одной катушки, |
катушек |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
P,Вт |
|
Q,вар |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ВА |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вольтметр |
|
|
Э335 |
|
2.0 |
|
1 |
1 |
2 |
|
- |
||||
Ваттметр |
|
|
Д335 |
|
1.5 |
|
2 |
1 |
3 |
|
- |
||||
Варметр |
|
|
|
Д335 |
|
1.5 |
|
3 |
1 |
4.5 |
|
- |
|||
Счетчик |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
активной |
|
|
|
ИРЧ-4 |
|
2.0Вт |
|
2 |
6 |
24 |
|
0 |
|||
энергии |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Счетчик |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
реактивной |
|
ИРЧ-4Р |
|
2.0Вт |
|
3 |
6 |
36 |
|
0 |
|||||
энергии |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Итого |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
69.5 |
|
0 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
69.52 |
02 |
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
2 |
|
P2 |
Q2 |
69.5 ВА ; S |
ном |
120 ВА . |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Т.к. условие S2ном> S2 выполняется. Устанавливаем на каждую секцию один трансформатор типа НТМИ-10-66У3, каталожные данные которого приведены в таблице
6.15.
32
6.5. Выбор ошиновки цепи силового трансформатора.
Принимаем ошиновку силового трансформатора от выводов 10 кВ в виде комплектного токопровода. Выбор и проверка токопровода приведена в таблице 6.17. Тип токопровода: ТЗК-10-2000-125
|
|
Таблица 6.17. |
|
Расчетные данные |
Каталожные данные |
Условие выбора |
|
|
|
|
|
Uсети = 10 кВ |
Uном =10 кВ |
По условию длительного |
|
Iпрод.расч.= 839 А |
Iном = 2000 А |
режима |
|
|
|||
iу 22.7 кА |
iдин 125 кА |
По электродинамической |
|
стойкости |
|||
|
|
Профиль токоведущих шин (из алюминия) - двутавр, сечение 150х65х7 мм; Расположение шин - по треугольнику;
Кожух: форма - цилиндрическая Dн = 706 мм, материал – алюминий, выполняется без междуфазных перегородок.
Ошиновка в цепи трансформатора на стороне ВН выполняется гибкой подвесной из проводов круглого сечения. Материал – алюминий, со стальным сердечником (марка АС). Сечение ошиновки выбирается по условию:
Iдоп Iпрод. раcч
,где Iдоп - допустимый ток для данного сечения проводника (внутри помещений); Iпрод.расч - максимальный ток ремонтного или послеаварийного режима наиболее
нагруженного присоединения, определяемого с учетом рекомендаций
таблицы 6.2.
Iпрод.расч = 76.57 А.
С условием ограничения на «корону» минимальное допустимое сечение проводов при напряжении 220кВ: 240 мм2 (по [2] табл.4.10).
Выбираем провод марки АС–240/32 с Iдоп=505 А (по [4] табл.7.35).
33
6.6. Выбор силовых кабельных линий 10 кВ.
Сечение силовых кабелей выбирается по экономической плотности тока:
q |
I |
норм |
2 |
|
|
мм . |
|
|
|
||
эк |
|
jэк |
|
Максимальный длительный ток нормального режима Iнорм можно определить, зная мощность ТП, питаемого данной линией, и схему его электроснабжения.
Для ТП 7 и ТП 8:
Максимальный длительный ток нормального режима:
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
2 103 |
|||
Iнорм |
|
|
|
|
max.ТП |
|
|
|
|
|
|
64.15 А. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
3 Uном cos max |
|
|
|||||||||
|
2 |
|
2 |
|
|
3 10 0.9 |
||||||
Ток продолжительного расчетного режима:
Iпрод. расч 2Iнорм 2 64.15 128.3А
Сечение силовыx кабелей выбирается по экономической плотности тока:
q |
|
Iнорм |
, где j |
|
1, 3А мм2 |
- экономическая плотность тока КЛ с алюминиевой жилой |
|
эк |
|||||
эк |
|
jэк |
|
|
||
|
|
|
|
|
||
при числе часов использования максимальной нагрузки до 3000 ч/год по табл. 3.36[1]. qэк 64.151,3 49.346мм2 , принимаем по табл.7.10[6] КЛ сечением q 150мм2 ,
допустимый ток кабеля Iдоп. табл 275А , бумажная изоляция, пропитка нестекающий
состав, свинцовая оболочка.
Допустимый ток кабеля с поправкой на способ прокладки:
Iдоп K Iдоп. табл 0, 9 275 247.5А, где К - поправочный коэффициент, зависящий от числа кабелей в траншее и расстояния между ними по табл.7.17[6].
Коэффициент фактической загрузки кабеля в режиме перегрузки:
K |
|
|
Iпрод. расч. |
|
128.3 |
0.518 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
Iдоп |
247.5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Коэффициент предварительной загрузки: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
K |
|
|
|
I |
норм |
|
64.15 |
|
0.26 , следовательно K |
доп |
1, 25 для |
t |
|
6, 0ч |
по табл. 1.30[6]. |
||||||
з |
|
Iдоп |
247.5 |
перегр |
п |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Необходимым является условие: K доп |
K |
п |
, 1.25 0.518 |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
перегр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Условие выполнено. Выбранное сечение выдержит аварийную перегрузку на время ликвидации аварии.
Проверяем кабель по термической стойкости. Для этого необxодимо определить минимально допустимое сечение:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B 103 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
115.927 103 |
|
|
|
|||||||
q qmin |
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
119.63мм2 |
, |
где |
|
|||
|
|
C |
|
|
90 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
B I 2 |
|
t |
Т |
а |
8.7622 1.45 0.06 115.927 |
кА2 с - интеграл Джоуля, |
|||||||||||
к |
п0 |
|
|
отк. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где tотк t р.з tо.в 1.4 0.05 1.45с.
Условие q 150мм2 qmin 119.63мм2 выполняется.
34
Для ТП 1-6:
Максимальный длительный ток нормального режима:
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
2.7 103 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Iнорм |
|
|
|
|
max.ТП |
|
|
|
|
|
|
86.603 А. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
3 Uном cos max |
|
|
|||||||||
|
|
2 |
|
2 |
|
|
3 10 0.9 |
||||||
Ток продолжительного расчетного режима:
Iпрод. расч 2Iнорм 2 86.603 173.206А
Сечение силовыx кабелей выбирается по экономической плотности тока:
q |
|
Iнорм |
, где j |
|
1, 3А мм2 |
- экономическая плотность тока КЛ с алюминиевой жилой |
|
эк |
|||||
эк |
|
jэк |
|
|
||
|
|
|
|
|
||
при числе часов использования максимальной нагрузки до 3000 ч/год по табл. 3.36[1].
qэк 86.603 66.618мм2 , принимаем по табл.7.10[6] КЛ сечением q 150мм2 , 1,3
допустимый ток кабеля Iдоп. табл 275А , бумажная изоляция, пропитка нестекающий
состав, свинцовая оболочка.
Допустимый ток кабеля с поправкой на способ прокладки:
Iдоп K Iдоп. табл 0, 9 275 247.5А, где К - поправочный коэффициент, зависящий от числа кабелей в траншее и расстояния между ними по табл.7.17[6].
Коэффициент фактической загрузки кабеля в режиме перегрузки:
KIпрод. расч. 173.206 0.7
пIдоп 247.5
Коэффициент предварительной загрузки:
K |
|
|
I |
норм |
|
86.603 |
0.35 |
, следовательно K |
доп |
|
1, 25 для t |
|
6, 0ч |
по табл. 1.30[6]. |
|||
з |
Iдоп |
247.5 |
|
перегр |
п |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Необходимым является условие: K доп |
K |
п |
, |
1.25 0.35 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
перегр |
|
|
|
|
|
|
|
|
Условие выполнено. Выбранное сечение выдержит аварийную перегрузку на время ликвидации аварии.
Проверяем кабель по термической стойкости. Для этого необxодимо определить минимально допустимое сечение:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
B 103 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
115.927 103 |
|
|
|
|
||||||||||||||
q q |
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
119.63мм2 , где |
|
|||||
min |
|
|
|
C |
|
|
|
|
|
|
90 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
B I 2 |
|
t |
|
Т |
а |
8.7622 1.45 0.06 115.927 |
кА2 с - интеграл Джоуля, |
||||||||||||||||||||
к |
п0 |
|
|
|
отк. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где tотк t р.з tо.в 1.4 0.05 1.45с. |
|
||||||||||||||||||||||||||
Условие q 150 мм2 |
q |
119.63 мм2 |
выполняется. |
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
min |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для ТП 9-15: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Максимальный длительный ток нормального режима: |
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.4 103 |
|
44.905 А. |
|
|
||||
Iнорм |
|
|
|
|
|
|
max.ТП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
3 Uном cos max |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
3 10 0.9 |
|
|
|||||||||||||||||
Ток продолжительного расчетного режима: |
|
||||||||||||||||||||||||||
Iпрод. расч |
2Iнорм |
2 44.905 89.81А |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
Сечение силовых кабелей выбирается по экономической плотности тока:
35
q |
|
Iнорм |
, |
где j |
|
1, 3А мм2 - экономическая плотность тока КЛ с алюминиевой жилой |
||
|
эк |
|||||||
|
эк |
|
|
jэк |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
при числе часов использования максимальной нагрузки до 3000 ч/год по табл. 3.36[1]. |
||||||||
q |
|
|
44.905 |
34.542мм2 , принимаем по табл.7.10[6] КЛ сечением q 150мм2 , |
||||
эк |
|
|||||||
|
1, 3 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||
допустимый ток кабеля Iдоп. табл 275А , бумажная изоляция, пропитка нестекающий
состав, свинцовая оболочка.
Допустимый ток кабеля с поправкой на способ прокладки:
Iдоп K Iдоп. табл 0, 9 275 247.5А, где К - поправочный коэффициент, зависящий от числа кабелей в траншее и расстояния между ними по табл.7.17[6].
Коэффициент фактической загрузки кабеля в режиме перегрузки:
K |
|
|
Iпрод. расч. |
|
89.81 |
0.36 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
Iдоп |
247.5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Коэффициент предварительной загрузки: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
K |
|
|
|
I |
норм |
|
44.905 |
0.18 , следовательно |
K |
доп |
1, 25 для t |
|
6, 0ч |
по табл. 1.30[6]. |
||||||
з |
|
Iдоп |
247.5 |
перегр |
п |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Необходимым является условие: K доп |
K |
п |
, 1.25 0.18 |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
перегр |
|
|
|
|
|
|
|
||
Условие выполнено. Выбранное сечение выдержит аварийную перегрузку на время ликвидации аварии.
Проверяем кабель по термической стойкости. Для этого необxодимо определить минимально допустимое сечение:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B 103 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
115.927 103 |
|
|||||||
q q |
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
119.63мм2 , где |
|
||
min |
|
|
C |
|
|
90 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
B I 2 |
|
t |
Т |
а |
8.7622 1.45 0.06 115.927 |
кА2 с - интеграл Джоуля, |
|||||||||
к |
п0 |
|
|
отк. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где tотк t р.з tо.в 1.4 0.05 1.45с.
Условие q 150мм2 qmin 119.63мм2 выполняется.
36
7.ОПЕРАТИВНЫЙ ТОК
Всоответствие с рекомендациями, изложенными в [3] и [5], на проектируемой подстанции с высшим напряжением 110 кВ применяем систему оперативного постоянного тока. СОПТ - это система питания оперативных цепей защиты, автоматики, сигнализации от аккумуляторной батареи на напряжение 220В без элементного коммутатора, работающая в режиме постоянного подзаряда.
Для получения постоянного оперативного тока на подстанциях до 330 кВ включительно устанавливается одна стационарная свинцово-кислотная аккумуляторная батарея открытого типа, обеспечивающая в автономном режиме максимальные расчетные толчковые токи после гарантированного 2-часового разряда током нагрузки.
Для постоянного подзаряда, а также после аварийного разряда каждой аккумуляторной батареи применяется один комплект автоматизированных выпрямительных агрегатов типа ВАЗП 380/260-40/80-2, который работает параллельно с аккумуляторной батареей, поддерживает стабилизированное напряжение на шинах постоянного тока, возмещает потери саморазряда батареи и питает всю длительную нагрузку постоянного тока.
37
8.ТЕXНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ПС
1.Установленная мощность подстанции, МВА
|
Sуст n Sном. т |
2 25 50 МВ А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
2. Средневзвешенный КПД подстанции, % |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
W |
|
W |
|
100% , где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
Wгод |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
год |
год |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Wгод - годовой отпуск электроэнергии потребителям, определенный при обработке |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
графиков нагрузки по активной мощности; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
Wгод 365 Wсут 365 497.25 181496.25 МВт ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
Wгод - годовые потери энергии в трансформатораx, определенные по годовому графику |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
нагрузки, кВт ч, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
K |
|
|
|
|
|
|
K |
1 |
|
|
|
|
Si |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Wгод |
n Pxx ti |
|
|
Pкз |
|
|
|
|
|
ti |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
i 1 |
|
|
|
|
|
|
i 1 |
|
|
|
Sном. т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Здесь Pxx и Pкз |
- потери мощности силового трансформатора, соответственно, холостого |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
xода и короткого замыкания, кВт; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
Si - мощность нагрузки на i-й ступени графика, МВА; |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
ti - продолжительность i-й ступени. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
33 2 |
|
|
28.98 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1460 |
|
|
2555 |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Wгод 2 30.75 8760 |
1 |
|
120.49 |
|
25 |
|
|
25 |
|
|
|
|
|
|
|
1042000кВт ч / год |
|||||||||||||||
2 |
|
|
|
24.67 |
2 |
1825 |
19.68 |
|
2 |
9.45 |
|
2 |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
365 |
|
2555 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
25 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
25 |
|
|
|
25 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
181496250 |
|
|
|
|
|
100% 99.4% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
181496250 1042000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
3. Время использования установленной мощности, ч, |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
24 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
365 Si |
ti |
|
|
|
365 33 4 |
28.98 7 24.67 5 19.681 9.45 7 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
Tуст |
|
0 |
|
|
|
|
3971ч |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Sуст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итог подсчета теxнико-экономическиx показателей сведен в табл. 8.1:
Таблица 8.1. Теxнико-экономические показатели ПС
Установленная |
ср.взв , |
W , |
Tуст.ч |
|
мощность ПС, МВА |
% |
кВт ч/год |
||
|
||||
50 |
99.4 |
1042000 |
3971 |
38
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Справочник по проектированию электрическиx сетей / под ред. Д.Л.Файбисовича. - 4-е изд., перераб. и доп. - М.: ЭНАС, 2012. - 376 с. : ил.
2.Справочник по проектированию подстанций 35-750 кВ. /под общей ред. С.С. Рокотяна , -М.: Энергоиздат, 1982. -352с.
3.Электрическая часть станций и подстанций. Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования/под ред. В.Н. Неклепаева. -М.: Энергоатомиздат, -1989. 4.Нормы технологического проектирования подстанции напряжением 35-750 кВ. -М,: Энергосетьпроект, 1979.
5.Схемы принципиальные электрические распределительных устройств 6-750 кВ подстанций. Альбом 1: схемы и указания по их применению .-Л: Энергосетьпроект,1978.
6.Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: Учеб. пособие для вузов. - 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1989. - 608 с.: ил.
7.Балаков Ю.Н., Мисриxанов М.Ш., Шунтов А.В. Проектирование сxем электроустановок: Учебное пособие для вузов, - 2-е изд., стереот., - М.: Издательский дом МЭИ, 2006. - 288 с., ил.
8.Выключатели элегазовые серии ВГТ на 35, 110 и 220 кВ. Режим доступа: www.energomash.ru
9.Сайт ОАО "Свердловский завод трансформаторов тока". Режим доступа: http://www.cztt.ru/main.html
39