htтекущий уровень настройки образующей прижимного элемента относительно поверхности детали (выступ ролика)

dtтекущее значение выступа (подъема) прижимного органа.

Если в станок подается первая заготовка (Zagot=1) или последняя (Zagot=end), или половина промежутка между заготовками больше начальной длины захода (схода) ролика, то текущая длина захода (схода) bt равна начальному значению, в противном случае – половине промежутка между деталями.

Поиск состояний прижимного или опорного элемента выполняется по следующему алгоритму, реализованному на языке TurboBasic.

4.3 ОБЩИЕ ИНЖЕНЕРНЫЕ РАСЧЕТЫ

В общем случае инженерные расчеты должны включать следующие элементы:

а) эскиз или схему рассчитываемого устройства или механизма с указанием действующих сил;

б) формулировку задачи с указанием, что требуется определить при расчете;

в) данные для расчета: выбор и обоснование нагрузки на конструкцию, материал и его механические свойства (т.е. механическая обработка, допускаемые напряжения, модуль упругости и т.п.);

г) силовые и прочностные расчеты, которые проводят по теории и правилам курсов «Сопротивление материалов», «Детали машин», «Резание древесины и дереворежущий инструмент», «Теория и конструкция деревообрабатывающих машин»;

д) анализ полученных результатов.

Надо также использовать имеющиеся практические соотношения между размерами распиливаемого материала, конструктивными параметрами станков и инструментов. Так, для круглопильных станков имеет место следующие зависимости между диаметром пилы и конструктивными параметрами станка (мм):

41

1.Круглые пилы для продольной распиловки с нижним расположени-

ем шпинделя станка (рис. 4.7 а):

Dmin=2(H+C+10);

2.Круглые пилы для продольной распиловки с верхним расположе-

нием шпинделя станка (рис. 4.7 б):

Dmin=2(H-r +10);

3.Круглые пилы маятниковых торцевых станков( рис. 4.7 в):

Вmах= √(L +R)2 -(L +С)2+b;

Dmin=2[√(B-b)2+(C+L)2-(L-10)]

4.Круглые пилы балансирных торцевых станков (рис. 4.7 г):

Dmin=2[√(B-b)2+(C+H)2 ]

Bmax=b+√R2-(C+H)2

5. Круглые пилы торцевых станков с прямолинейным перемещением суппорта (рис. 4.7 д):

Dmin=2(H + r + 10);

6.Круглые пилы торцевых концеравнителей (рис. 4.7 е):

Dmin=l(H + C+10);

42

Рис. 4.7 Конструктивные параметры круглопильных станков

43

4.4. РАСЧЁТЫ НА ПРОЧНОСТЬ, ЖЁСТКОСТЬ И ВИБРОУСТОЙЧИВОСТЬ

4.4.1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

Все детали и узлы станки должны удовлетворять требованиям нормальной работоспособности. При расчётах работоспособности учитывается статическая и динамическая загруженность, механический износ, жёсткость, нагрев, колебания и другие процессы. Статическая прочность деталей достигается на основе статического расчёта, при котором возникающие при работе действительные напряжения в детали сравниваются с допускаемыми напряжениями. Статическому расчёту подвергаются детали, работающие с постоянной по величине и направлению нагрузкой. Допускаемые напряжения определяются формулам:

для пластических материалов

[σ]= σT/n;

для хрупких материалов

[σ]= σB/n,

где [σ] - допускаемое напряжение;n - коэффициент безопасности;

σT - предел текучести при растяжении; σB- предел прочности при растяжении.

Коэффициенты безопасности принимают:

а) для термически необработанных, а также улучшенных сталей n=1,1-1,4;

б) для чугуна, работающего на изгиб, n=3 - 4.

Динамическому расчёту на прочность подвергаются детали, испытывающие переменную по величине и по направлению нагрузку (валы зубья колёс и т.д.). В этом случае допускаемые напряжения определяются по формулам:

[σ]u=σ-1/n; [τ]k= τ-1/n,

где [σ]u - допускаемое напряжение изгиба;

44