2.3. Выбор кабеля блока «трансформатор – двигатель».
Выбор КЛЭП W7 и W8, питающих синхронные двигатели мощностью 800 кВт.
Максимально возможный ток нагрузки равен
Выбираем кабель
марки ААШв 3
120 для прокладки в земле (температура
среды + 35
).
по таблице 1.3.16
[3].
Расчетный длительный допустимый ток кабеля равен
.
Условие выполняется:
.
Определяем экономически целесообразное сечение:
,
Допустимый ток термической стойкости кабеля для предполагаемого времени действия 0,1 с основной релейной защиты (МТО) на Q9 (Q10) равен
,
где
–
термический коэффициент, для кабелей
с алюминиевыми однопроволочными жилами;
с;
–предполагаемое
время действия основной релейной защиты
(МТО), с;
–время срабатывания
основной защиты на предыдущем элементе;
–
ступень селективности при согласовании
полупроводникового реле времени с
электромеханическим реле тока прямого
действия типа РТВ;
Выбор КЛЭП W11( W12), питающих асинхронные электродвигатели мощностью 800 кВт.
Максимально возможный ток нагрузки равен
Выбираем кабель
марки ААГ 3
16 для прокладки в канале (температура
среды
+ 35
).
по таблице
1.3.18[3].
Расчетный длительный допустимый ток кабеля равен
.
Условие не выполняется:
.
Выбираем кабель
марки ААШв 3
120 для прокладки в земле (температура
среды + 35
).
по таблице 1.3.16
[3].
Расчетный длительный допустимый ток кабеля равен
.
Условие выполняется:
.
Определяем экономически целесообразное сечение:
,
Допустимый ток термической стойкости кабеля для предполагаемого времени действия 0,1 с основной релейной защиты (МТО) на Q17 (Q18) равен
,
где
–
термический коэффициент, для кабелей
с алюминиевыми однопроволочными жилами;
–предполагаемое
время действия основной релейной защиты
(МТО), с;
–полное время
отключения маломасляного выключателя
КЛЭП,с;
–постоянная
времени апериодической составляющей
тока КЗ, с.
2.4. Выбор кабеля клэп w3(w4), питающего тп.
Расчетный ток нагрузки кабеля в нормальном режиме равен
.
Максимальный ток нагрузки кабеля в послеаварийном режиме равен
Выбираем кабель
марки ААШв 3
120 для прокладки в канале (температура
среды + 35
).
по таблице
1.3.18[3].
Расчетный длительный допустимый ток кабеля равен
.
Условие выполняется:
.
Определяем экономически целесообразное сечение:
,
Допустимый ток термической стойкости кабеля для предполагаемого времени действия 0,1 с основной релейной защиты (МТО) на Q7(Q8) равен
,
где
–
термический коэффициент, для кабелей
с алюминиевыми однопроволочными жилами;
с;
–предполагаемое
время действия основной релейной защиты
(МТО), с;
–время срабатывания
основной защиты на предыдущем элементе;
–ступень
селективности при согласовании
полупроводникового реле времени с
электромеханическим реле тока прямого
действия типа РТВ;
3.Предварительный расчет токов кз.
Произведем расчет токов КЗ для выбора аппаратов и проводников, их проверки по условиям термической и электродинамической стойкости при КЗ.
3.1Расчет сопротивлений элементов схемы замещения (рис. 4).
Расчет токов КЗ
произведем в именованных единицах.
Определим сопротивления схемы замещения,
приведенные к базисному напряжению
кВ.
Сопротивление системы:
Ом.
Сопротивление ВЛЭП 110 кВ W1 (W2):
Ом.
Сопротивление трансформатора ТМ – 1600/6 Т6:
Ом,
Сопротивление трансформатора ТРДН – 16000/110 Т1(Т2):
Ом,
Ом,
Ом.
Сопротивление трансформатора ТМ – 1000/6 Т10:
Ом,
Сопротивление синхронных двигателей:
,
Ом.
Сопротивление трансформаторов Т4:
Ом,
Сопротивление линий W4:
,
,
Ом,
Ом,
Сопротивление линий W8
,
,
мОм,
мОм.
Сопротивление линий W12:
,
,
Ом,
Ом.
Сопротивление асинхронных двигателей:
,
Ом.
Сопротивление линии W10:
,
,
Ом,
Ом.
Сопротивление линии W5(W13):
,
,
Ом,
Ом.
Сопротивление линии W6:
,
,
Ом,
Ом.