Методичка по Теплоснабжению
.pdfРис. 1 График часовых тепловых потоков в зависимости от температуры наружного воздуха и годовой график расхода тепла по продолжительности стояния температур наружного воздуха.
|
0С: QMIN |
0 = Q0MAX |
18 − 8 |
3600 |
|
|
||
При +8 |
|
|
|
|
, МДж/ч |
(12) |
||
18 − T0 |
|
6 |
||||||
|
|
|
10 |
|
|
|
|
QMIN V = QVMAX |
|
18 − 8 |
3600 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
, МДж/ч |
(13) |
||
|
|
|
10 |
6 |
|||||
|
|
|
18 − T |
|
|
|
|||
|
|
|
|
O |
|
|
|
|
|
При tо: |
Q0MAX |
= 0,036 Q0MAX , МДж/ч |
(14) |
||||||
|
VMAX |
|
|
VMAX , МДж/ч |
(15) |
||||
|
Q |
= 0,036 |
Q |
|
|
|
|
Таким образом, зависимость теплового потока на отопление и температуры наружного воздуха изображается наклонной прямой h-i. Точка h соответствует началу отопительного периода и минимальному тепловому потоку, а точка t – максимальному тепловому потоку на отопление при температуре tо.
Минимальный тепловой поток на вентиляцию при t = +8 0C соответствует ординате точки l, максимальная величина при tн = tо соответствует ординате точки f. Для построения зависимости суммарного среднечасового теплового потока ∑Q от температуры наружного воздуха складываются ординаты линий, изображающих зависимости Qhm= f(tн); Qv= f(tн); Qo= f(tн). На рисунке эта зависимость показана ломаной линией а-в-к-m.
11
Построение правой части графика, т.е. зависимости суммарного расхода тепла от длительности стояния температур наружного воздуха ведется следующим образом: разбить ось абсцисс от tо до tн=+8 0C на интервалы 5 0 (+8)÷(+5); (+5)÷(0); (0)÷(-5); (-5)÷(-10); (-10)÷(-15) и так далее до tо. На линии к- m находят точки, соответствующие температурам +8, +5, 0, -5, -10 … tо. Далее точки, лежащие на линии к-m переносятся в правую часть графика. Для этого в направлении τ откладывают длительность стояния соответствующих температур и восстанавливают перпендикуляры из этих точек до пересечения их с горизонтальными линиями, идущими от точек, лежащих на линии к-l-m. Например, точка 2 найдена следующим образом: из точки на оси tн, соответствующей температуре t1 восстанавливают перпендикуляр до пересечения с линией к-m. Из полученной точки 1 ведут прямую, параллельную оси абсцисс. Из точки τ1, лежащей на оси τ и соответствующей длительности стояния температур наружного воздуха, равной и ниже t1, восстанавливают перпендикуляр до пересечения с горизонтальной линией, идущей из точки 1. Пересечение их дает точку 2. Линия m-n-p-τ t есть зависимость суммарного теплового потока от длительности стояния температур наружного воздуха. В точку n, соответствующей концу отопительного периода (длительность которого равна τ0) имеет место падения теплового потока с величины ∑Q= QMIN 0+ QMIN v+ Qhm до величины QS HM , которая остается постоянной в летний период. Площадь, ограниченная
замкнутой линией o-m-n-p-τ-s-o представляет собой годовой расход тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение района.
Годовой расход тепла определяется по формуле:
∑ Qгод = Qот 3600 24 N0 + QvMAX 3600 Z N0 + Qhm 3600 24 N0 +
+ QS HM 3600 24 (350 − N0 ), Дж/год |
(16) |
nо – количество дней отопительного периода;
Z – число часов работы системы вентиляции в общественных зданиях, при отсутствии данных можно принять 16 часов;
24 – число часов работы системы отопления.
ВЫБОР СХЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ И МЕТОДА РЕГУЛИРОВАНИЯ ОТПУСКА ТЕПЛА
Схема теплоснабжения в курсовом проекте задается руководителем и входит в задание. При открытой схеме теплоснабжения расчеты гидравлических режимов являются наиболее сложными по сравнению с закрытой схемой. Поэтому для более полного овладения навыками проектирования в курсовом проекте рекомендуется принимать открытую схему теплоснабжения. Данные методические указания составлены по открытой схеме теплоснабжения.
Как правило, за основу в двухтрубных тепловых сетях, где основной вид нагрузки отопление, принимают центральной качественное регулирование отпуска тепла на отопление.
В приведенных ниже формулах для расчета графиков регулирования от-
12
пуска тепла приняты следующие основные обозначения:
TI – расчетная температура внутреннего воздуха в 0С;
Tн – произвольная (текущая) температура наружного воздуха в 0С для которой определяют температуры и расход воды;
T0 – расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления в 0С;
T н′′′ – температура наружного воздуха в точке излома графика температур воды 0С;
τ1 – температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети 0С;
τс - температура воды в подающем трубопроводе местных систем отоп-
ления после смешения 0С; τ20 - температура воды в обратном трубопроводе местных систем отопле-
ния 0С;
τ2 - температура воды в обратном трубопроводе тепловой сети 0С;
τ2В - температура воды в обратном трубопроводе местных систем венти-
ляции 0С;
τпр |
= (τс + τ20 ) 0,5 |
– средняя температура нагревательных приборов систем |
отопления 0С; |
|
|
τк |
= (τi + τ2В ) 0,5 |
– средняя температура поверхности нагрева калорифера |
0С; |
|
|
Th |
– температура горячей воды, поступающей в местную систему горяче- |
го водоснабжения 0С;
U – коэффициент смешения.
Расходы тепла (тепловые потоки) Q, расходы воды G, температуры воды в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети и местных систем, средние температуры для произвольной (текущей) температуры наружного воздуха tн обозначены без дополнительных индексов. Те же величины при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления t0, обозначены одним штрихом, а при температуре наружного воздуха T н′′′ в точке излома гра-
фика – с тремя штрихами.
Tср.в = (T н + Ti ) 0,5 – средняя температура в калорифере при температуре tн. При центральном качественном регулировании по отопительной нагрузке
температуры воды в подающем трубопроводе тепловой сети τ1, после системы отопления τ20 и в подающем трубопроводе местных систем отопления τс определяют по формулам:
τ1 =Ti +(τпр′ −Ti ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q00,8+(τ1′−τпр′ ) Q0 |
(17) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
||||
τ20=τ1−(τ1′−τ20′ ) Q0 |
(18) |
||||||||
|
|
|
|
||||||
τс =τ1 −(τ1′−τс′) Q0 |
(19) |
13
Q0 = Ti −Tн - относительный расход тепла на отопление (191).
Ti −T0
Данные расчетов сводятся в табл. 5.
Табл. 5
от +180С до tо |
|
Q |
|
τ1 |
τ2=τ20 |
τс |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В период высоких наружных температур возникает необходимость повышения температуры воды в подающем трубопроводе до значений, допустимых для всех потребителей тепла и в частности для нужд горячего водоснабжения, где температура воды должна поддерживаться не ниже 600С (550С непосредственно у потребителя). Таким образом, график «ломается» при значениях наружных температур от +80С до tн111, когда температура воды в подающем трубопроводе поддерживается не ниже 600С. Соответственно «излом» показывается и по линиям τ2, τi. В диапазоне tн111<tн< +8 0С при постоянной температуре воды в подающем трубопроводе регулирование отопительной нагрузки осуществляется обычно местными пропусками. Периодическое отключение систем отопления предотвращает перегрев помещений. Число ежесуточной работы системы определяется из уравнения:
N = 24 |
Ti − Tн |
(1911) |
|
Ti − Tн′′′
Всвязи с периодическим отключением отдельных отопительных устано-
вок общий расход воды в сети сокращается по мере повышения температуры наружного воздуха. Температуру обратной воды для этого диапазона принимают постоянной и равной τ20′′′ .
В диапазоне T0 < T н < T н′′′ осуществляется центральное качественное регулирование G0 =1.
РЕГУЛИРОВАНИЕ ОТПУСКА ТЕПЛА НА ВЕНТИЛЯЦИЮ
Для двухтрубных водяных тепловых сетей с подачей тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение температуру воды в подающем трубопроводе τ1 принимают по отопительному графику. По характеру изменения температуры воды и расхода тепла на вентиляцию отопительный период делится на два диапазона.
1. В диапазоне T н′′′ < T н < 80C при переменной вентиляционной нагрузке темпера-
тура в подающей линии постоянна. С увеличением вентиляционной нагрузки возрастает расход воды, что приводит к сокращению времени пребывания воды в калорифере и к росту температуры обратной воды. Регулирование расхода воды осуществляется с помощью регулировочного клапана РК по импульсу от температуры воздуха за калорифером. (См рис. 2).
14
τ1В= τ1 |
|
|
|
τ2В |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
τс |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
τ20 |
|
|
τ2 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2 Принципиальная схема подключения калорифера к тепловым сетям. К – калорифер; РК – регулировочный клапан.
Неизвестное значение обратной воды τ2В определяется решением уравнения (20) методом последовательных приближений:
|
0,5 (τ |
1 |
+ τ |
2 В |
) − T |
ср.в |
|
|
|
τ′′′ |
− τ′′′ |
|
T |
i |
− T |
(20) |
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( |
1В |
|
|
|
|
2 В |
)0,15 = ( |
|
н |
)0,85 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
τК′′′ − Tср′′′.в |
|
|
|
|
|
|
|
τ1В |
− τ2 В |
|
Ti |
− Tн′′′ |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
В курсовом проекте линию τ2В в диапазоне Tн′′′< Tн |
< +8 0С можно построить |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
по двум точкам при T ′′′ и при t = +8 |
0С. Таким образом, в формуле (20) при t |
н |
= |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
+8 0С, τ1= 60 0С. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
T ср.В = |
8 + 18 |
=13 0С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
τ ′′′+ τ ′′′ |
; |
|
|
0С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
τ К′′′ |
= |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
1В |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
τ 2′′′В |
= τ 20′′′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
′′′ |
+ 18 |
; |
0С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
T СР′′′ . В = |
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
Относительный расход воды на отопление в диапазоне T н′′′ < T н < +80С опре- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
деляется по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
τ1′ − τ2′ |
|
= |
|
Ti |
− TН |
|
|
|
τ1′ − τ2′ |
|
|
|
|
|
|
(21) |
|
|
|||||||||||||
|
G0 |
= Q0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
τ1 − τ20 |
|
|
|
Ti − T0 |
|
|
τ1 − τ20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Относительный расход воды на вентиляцию и отопление в диапазоне |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Tн′′′< Tн < +80С: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
τ1′ −τ2′ |
|
= |
Ti |
− Tн |
|
|
τ1′ −τ2′ |
|
|
|
|
|
|
(22) |
|
|
||||||||||||||||
|
G v |
= Qv |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
τ1 −τ2В |
|
|
|
Ti − To τ1 −τ2В |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
При |
T н |
< T н′′′ |
|
относительные расходы воды на отопление и вентиляцию |
равны 1 (по принятому регулированию отпуска тепла).
15
РЕГУЛИРОВАНИЕ ОТКРЫТЫХ СИСТЕМ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
В открытых системах теплоснабжения разбор воды горячее водоснабжение осуществляется в зависимости от температуры воды в сети. При температуре воды в подающем трубопроводе равной 60 0С, водоразбор ведется только из подающей линии. С повышением температуры сетевой воды (τ1>60 0С) водоразбор осуществляется одновременно из обоих трубопроводов, в таком соотношении, чтобы температура воды, поступающей на горячее водоснабжение, была равна 60 0С (55 0С). В холодный период отопительного сезона при τ2>60 0С разбор воды происходит только из обратной магистрали. Для смешения воды в абонентских узлах ввода предусматривается установка терморегуляторов (рис. 3). Изменение места и величины водоразбора существенно влияет на гидравлический и тепловой режимы системы теплоснабжения. Выбор метода центрального регулирования производится в зависимости от соотношения тепловых нагрузок горячего водоснабжения и отопления, а также абонентского узла ввода.
Ghm
β1Ghm β2Ghm
Рис. 3 Схема абонентского ввода в открытых системах теплоснабжения при центральном качественном регулировании по отопительной нагрузке. С – смеситель. ОК – обратный клапан, РР – регулятор расхода.
Приведенное выше центральное качественное регулирование по отопительной нагрузке применяется при отношении Qhm/Q0max<0,15 и присоединении систем отопления и горячего водоснабжения к тепловой сети по принципу несвязанного регулирования (см. рис. 3). В этом случае расход воды на отопление поддерживается регулятором расхода РР и независит от нагрузки горячего водоснабжения. Величина водоразбора из подающей линии Ghd1 и из обратной Ghd2 равна:
Ghd1 |
= β1 Gh |
(23) |
Ghd 2 |
= (1 − β1 ) Gh |
(24) |
β2 = 1− β1 |
(25) |
|
Ghd 2 |
= β2 − Gh |
(24*) |
16
β1 |
|
Th |
−τ |
20 |
(26) |
= |
|
|
|
||
|
|
|
|||
|
τ1 −τ |
20 |
|
При отношении Qhm/Q0max> 0,15 регулирование открытых систем производится по совместной нагрузке отопления и горячего водоснабжения качественным или количественным методом.
ЦЕНТРАЛЬНОЕ КАЧЕСТВЕННОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ ПО СОВМЕСТНОЙ НАГРУЗКЕ (СКОРРЕКТИРОВАННЫЙ ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ГРАФИК)
применяют при соотношении 0,15≤Qhm/Q0max<0,3. Регуляторы расхода в абонентских узлах ввода устанавливают перед ответвлением на горячее водоснаб-
жение. Они поддерживают постоянный расход воды, равный расчетному на отопление. Водоразбор из подающей линии уменьшает поступление сетевой воды в систему отопления. Небаланс тепла на отопление компенсируется некоторым повышением температуры в подающем трубопроводе по сравнению с отопительным графиком. При этом методе регулирования строительные конструкции здания могут быть использованы в качестве аккумулятора тепла, выравнивающего неравномерности суточного графика теплопотребления.
Отношение среднего теплового потока на горячее водоснабжение к расчетному тепловому потоку на отопление:
ρhm |
|
Qhm |
(27) |
|
= |
1 |
|
||
|
|
Q0 |
MAX |
|
Поправочный (балансовый) коэффициент к среднему потоку на горячее водоснабжение для компенсации небаланса теплоты на отопление, вызываемого неравномерностью суточного графика горячего водоснабжения =1,1.
Относительный расход воды на отопление и температуры воды в подающем и обратном трубопроводах τ1 и τ2 определяется по формулам:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 − 0,5 |
|
ρh |
б θ |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Th |
− Tc |
|
|
|
|
|
(28) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
G0 |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
Th − Ti |
|
|
|
ρh б |
|
|
|
|
T01 |
ρh б |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
1 + ( |
) |
|
|
− |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Th − Tc |
|
Q |
0 |
|
|
(T |
h |
− T |
c |
) Q |
0 |
|
||||||
|
|
|
= |
Ti |
− Tн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(281) |
|||||
Q0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Ti |
− T0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
βhб |
= б ρhm |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(29) |
|||||||||
θ=τс′ − τ20′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(30) |
|||||||||||
τпр′ |
= 0,5(τс′ −τ20′ |
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(31) |
17
T0′ = τпр′ − Ti |
(32) |
Температура воды в подающем и обратном трубопроводах:
τ1
τ2
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
= T1 |
+ |
Q0 |
τ′ |
− |
τ′ |
|
|
|
|
|
τ |
′ |
− Ti ) |
|
|
G0 |
|
τ′ |
− |
τ′ |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
( |
1 |
2 ) + ( |
|
gh |
|
|
0,2 |
|
− 0,5( |
c |
20 ) |
||||||||||||||||||||
|
|
|
G0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Q0 |
|
τ′ |
|
|
|
|
|
|
|
G0 |
|
|
τ′ |
|
|
|
τ′ |
|
|
|
|
|
||||||||||
= T |
1 |
+ |
|
|
|
|
( |
пр |
− T |
i |
) |
|
|
|
|
|
|
|
− 0,5( |
1 |
− |
20 |
) |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
G0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(33)
(34)
Рис. 4 Схема абонентского ввода в открытых системах теплоснабжения при центральном качественном регулировании по совместной нагрузке отопления и горячего водоснабжения.
На рис. 5 показан скорректированный график температур воды и изменение расхода волы на отопление. При температуре обратной воды τ20 ≥ 60 0С водоразбор осуществляется только из обратной магистрали. В этом диапазоне в систему отопления поступает расчетный расход воды G = 1, вследствие чего скорректированный график соответствует отопительному. При выполнении расчетов для построения скорректированного графика температур студент может использовать примеры.
18
τ1~
τC~
τ1
τC
τ2~
τ2
t
t
Рис.5 Общий вид графиков: регулирования температуры в зависимости от tн и относительного расхода воды на отопление.
19
КАЧЕСТВЕННО-КОЛИЧЕСТВЕННОЕ РЕГУЛИРОВАНИЕ
При свободном располагаемом давлении на коллекторах станции применяется относительно редко. Принципиальная схема узла ввода показана на рис. 6.
Рис. 6 Схема абонентского ввода при открытой системе теплоснабжения
ицентральном качественном регулировании по суммарной нагрузке отопления
игорячего водоснабжения.
Диафрагмы на подающем и обратном трубопроводах устанавливаются при начальной регулировке сети. Это осуществляется при включенной нагрузке горячего водоснабжения. Подбором соответствующих диаметров диафрагм обеспечиваются одинаковые давления в подающей и обратной линиях во всех абонентских вводах. В этих условиях расход воды у однотипных абонентов изменяется по одному закону. Расчет графиков производится по методике Соколова.[6].
20