SNiP-II_23_81

5.24*. Расчет на прочность внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов по формуле (49) выполнять не требуется при значении приведенного

эксцентриситета mef ≤ 20, отсутствии ослабления сечения и одинаковых значениях изгибающих моментов, принимаемых в расчетах на прочность и устойчивость.

5.25*. Расчет на прочность внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых, внецентренно-растянутых и растянуто-изгибаемых элементов из стали с пределом текучести до 530 МПа (5400 кгс/см2), не подвергающихся

непосредственному воздействию динамических нагрузок, при τ ≤ 0,5Rs и N/ (AnRy) > 0,1 следует выполнять по формуле

где N, Mx и My – абсолютные значения соответственно продольной силы и изгибающих моментов при наиболее неблагоприятном их сочетании;

n, cx и cy – коэффициенты, принимаемые по прил. 5.

Если N/(AnRy) ≤ 0,1, формулу (49) следует применять при выполнении требований пп. 7.5 и 7.24.

В прочих случаях расчет следует выполнять по формуле

где х и у – координаты рассматриваемой точки сечения относительно его главных осей.

5.26. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов следует выполнять как в плоскости действия момента (плоская форма потери устойчивости), так и из плоскости действия момента (изгибнокрутильная форма потери устойчивости).

5.27*. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов постоянного сечения (с учетом требований пп. 5.28* и 5.33 настоящих норм) в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле

В формуле (51) коэффициент ϕe следует определять:

а) для сплошностенчатых стержней по табл. 74 в зависимости от условной гибкости λ и приведенного относительного эксцентриситета mef, определяемого по формуле

где η – коэффициент влияния формы сечения, определяемый по табл. 73;

Wc – момент сопротивления сечения для наиболее сжатого волокна);

б) для сквозных стержней с решетками или планками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, по табл. 75 в зависимости от

условной приведенной гибкости λ ef (λef по табл. 7) и относительного эксцентриситета m, определяемого по формуле

где а – расстояние от главной оси сечения, перпендикулярной плоскости изгиба, до оси наиболее сжатой ветви, но не менее расстояния до оси стенки ветви. При вычислении эксцентриситета e = M/N значения M и N следует принимать согласно требованиям п. 5.29.

Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых трехгранных сквозных стержней с решетками или планками и постоянным по длине равносторонним сечением следует выполнять согласно требованиям разд. 15*. Расчет на устойчивость не требуется для сплошно-стенчатых стержней при mef > 20 и для сквозных стержней при m > 20, в этих случаях расчет следует выполнять как для изгибаемых элементов.

5.28*. Внецентренно-сжатые элементы, выполненные из стали с пределом текучести свыше 530 МПа (5400 кгс/см2) и имеющие резко несимметричные сечения (типы сечений 10 и 11 по табл. 73), кроме расчета по формуле (51), должны быть проверены на прочность по формуле

где значение Wnt следует вычислять для растянутого волокна, а коэффициент δ определять по формуле

5.29. Расчетные значения продольной силы N и изгибающего момента М в элементе следует принимать для одного и того же сочетания нагрузок из расчета системы по недеформированной схеме в предположении упругих деформаций стали.

При этом значения М следует принимать равными:

для колонн постоянного сечения рамных систем – наибольшему моменту в пределах длины колонн; для ступенчатых колонн – наибольшему моменту на длине участка постоянного сечения;

для колонн с одним защемленным, а другим свободным концом – моменту в заделке, но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины колонны от заделки; для сжатых верхних поясов ферм и структурных плит, воспринимающих

внеузловую нагрузку, – наибольшему моменту в пределах средней трети длины панели пояса, определяемому из расчета пояса как упругой неразрезной балки; для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями, имеющими одну ось симметрии, совпадающую с плоскостью изгиба, – моменту, определяемому по формулам табл. 9.

Таблица 9

Обозначения, принятые в таблице 9:

Mmax – наибольший изгибающий момент в пределах длины стержня;

M1 – наибольший изгибающий момент в пределах средней трети длины стержня, но не

менее 0,5Mmax;

m – относительный эксцентриситет, определяемый по формуле m = MmaxA/(NWc).

Примечание. Во всех случаях следует принимать M ³ 0,5Mmax.

Для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями, имеющими две оси симметрии, расчетные значения эксцентриситетов mef следует определять по табл. 76.

5.30. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов постоянного сечения из плоскости действия момента при изгибе их в плоскости наибольшей жесткости (Jx > Jy), совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле

где с – коэффициент, вычисляемый согласно требованиям п. 5.31;

ϕy – коэффициент, вычисляемый согласно требованиям п. 5.3 настоящих норм. 5.31. Коэффициент с в формуле (56) следует определять:

при значениях относительного эксцентриситета mx ≤ 5 по формуле

где α и β – коэффициенты, принимаемые по табл. 10;

Таблица 10

уу

хх

у

у

Обозначения, принятые в таблице 10:

J1 и J2 – моменты инерции соответственно большей и меньшей полок относительно оси симметрии сечения y–y;

ϕc – значенияϕy при λy = λc = 3,14 E/R y .

Примечание. Значения коэффициентов α и β для сквозных стержней с решетками (или планками) следует принимать как для замкнутых сечений при наличии не менее двух промежуточных диафрагм по длине стержня. В противном случае следует принимать коэффициенты, установленные для стержней открытого двутаврового сечения.

при значениях относительного эксцентриситета mx ³ 10 по формуле

где ϕb – коэффициент, определяемый согласно требованиям п. 5.15 и прил. 7* как для балки с двумя и более закреплениями сжатого пояса; для замкнутых

сечений ϕb = 1,0;

при значениях относительного эксцентриситета 5 < mx < 10 по формуле

где с5 определяется по формуле (57) при mx = 5, a c10 – по формуле (58) при mx = 10.

При определении относительного эксцентриситета mx за расчетный момент Mx следует принимать:

для стержней с шарнирно-опертыми концами, закрепленными от смещения перпендикулярно плоскости действия момента, – максимальный момент в пределах средней трети длины (но не менее половины наибольшего по длине стержня момента); для стержней с одним защемленным, а другим свободным концом – момент в

заделке (но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины стержня от заделки).

При гибкости λy > λc = 3,14 E/R y коэффициент с не должен превышать:

для стержней замкнутого сечения – единицы; для стержней двутаврового сечения с двумя осями симметрии – значений, определяемых по формуле

здесь bi и ti – соответственно ширина и толщина листов, образующих сечение; h – расстояние между осями поясов;

для двутавровых и тавровых сечений с одной осью симметрии коэффициенты с не должны превышать значений, определяемых по формуле (173) прил. 6. 5.32. Внецентренно-сжатые элементы, изгибаемые в плоскости наименьшей

жесткости (Jy < Jx и ey ¹ 0), при λx > λy следует рассчитывать по формуле (51), а также проверять на устойчивость из плоскости действия момента как центрально-сжатые стержни по формуле

где ϕx – коэффициент, принимаемый согласно требованиям п. 5.3 настоящих норм.

При λx ≤ λy проверка устойчивости из плоскости действия момента не требуется.

5.33.В сквозных внецентренно-сжатых стержнях с решетками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, кроме расчета на устойчивость стержня в целом по формуле (51) должны быть проверены отдельные ветви как центрально-сжатые стержни по формуле (7).

Продольную силу в каждой ветви следует определять с учетом дополнительного усилия от момента. Значение этого усилия при изгибе в плоскости,

перпендикулярной оси y–y (табл. 7), должно быть определено по формулам: Nad = M/b – для сечений типов 1 и 3; Nad = M/2d – для сечения типа 2; для сечения типа 3 при изгибе в плоскости, перпендикулярной оси х–х, усилие от момента

Nad = 1,16M/b (здесь b – расстояние между осями ветвей).

Отдельные ветви внецентренно-сжатых сквозных стержней с планками следует проверять на устойчивость как внецентренно-сжатые элементы с учетом усилий от момента и местного изгиба ветвей от фактической или условной поперечной силы (как в поясах безраскосной фермы), а также п. 5.36 настоящих норм.

5.34.Расчет на устойчивость сплошностенчатых стержней, подверженных сжатию и изгибу в двух главных плоскостях, при совпадении плоскости

наибольшей жесткости (Jx > Jy) с плоскостью симметрии следует выполнять по формуле

где

ϕ exy = ϕ ey (0,6 3 c + 0,4 4 c )

здесь ϕey следует определять согласно требованиям п. 5.27* с заменой в формулах m и λ соответственно на my и λy, а c – согласно требованиям п. 5.41. При вычислении приведенного относительного эксцентриситета mef,y = ηmy для

стержней двутаврового сечения с неодинаковыми полками коэффициент η следует определять как для сечения типа 8 по табл. 73.

Если mef,y < mx то кроме расчета по формуле (62) следует произвести дополнительную проверку по формулам (51) и (56), принимая ey = 0. Значения относительных эксцентриситетов следует определять по формулам:

где Wcx и Wcy – моменты сопротивления сечений для наиболее сжатого волокна относительно осей соответственно х–х и у–у.

Если λx > λy , то кроме расчета по формуле (62) следует произвести дополнительную проверку по формуле (51), принимая ey = 0

В случае несовпадения плоскости наибольшей жесткости (Jx > Jy) с плоскостью симметрии расчетное значение mx следует увеличить на 25%.

где F – давление (сила) на опору;

r и l – соответственно радиус и длина шарнира;

Rlp – расчетное сопротивление местному смятию при плотном касании, принимаемое согласно требованиям п. 3.1* настоящих норм.

5.39. Расчет на диаметральное сжатие катков должен производиться по формуле

где n – число катков;

d и l – соответственно диаметр и длина катка;

Rcd – расчетное сопротивление диаметральному сжатию катков при свободном касании, принимаемое согласно требованиям п. 3.1.* настоящих норм.

6. РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ И ПРЕДЕЛЬНЫЕ ГИБКОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ ЭЛЕМЕНТОВ ПЛОСКИХ ФЕРМ И СВЯЗЕЙ

6.1. Расчетные длины lef элементов плоских ферм и связей, за исключением элементов перекрестной решетки ферм, следует принимать по табл. 11.

l – геометрическая длина элемента (расстояние между центрами узлов) в плоскости фермы;

l1 – расстояние между узлами, закрепленными от смещения из плоскости фермы (поясами ферм, специальными связями, жесткими плитами покрытий, прикрепленными к поясу сварными швами или болтами, и т. п.

6.4. Радиусы инерции i сечений элементов из одиночных уголков следует принимать:

при расчетной длине элемента, равной l или 0,9l (где l – расстояние между ближайшими узлами) – минимальный (i = imin);

в остальных случаях – относительно оси уголка, перпендикулярной или параллельной плоскости фермы (i = ix или i = iy в зависимости от направления продольного изгиба).

РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ ЭЛЕМЕНТОВ ПРОСТРАНСТВЕННЫХ РЕШЕТЧАТЫХ КОНСТРУКЦИЙ

6.5. Расчетные длины lef и радиусы инерции сечений i сжатых и ненагруженных элементов из одиночных уголков при определении гибкости следует принимать по табл. 13*.

ldc – условная длина раскоса, принимаемая по таблице 14*;

μd – коэффициент расчетной длины раскоса, принимаемый по табл. 15*.

Примечания: 1. Раскосы по рис. 9*, а, д, е в точках пересечения должны быть скреплены между собой.

2.Для раскосов по рис. 9*, е необходима дополнительная проверка их из плоскости грани с учетом расчета по деформированной схеме.

3.Значение lef для распорок по рис. 9*, в дано для равнополочных уголков.