- •16. Определение температуры газа на устье горизонтальной скважины с большим радиусом кривизны при отсутствии в окружающей ствол скважине среде многолетнее мёрзлых пород.
- •17. Определение давления в затрубном пространстве горизонтального участка ствола при частичном оборудовании его фонтанными трубами.
- •18. Методы определения коэффициентов фильтрационного сопротивления горизонтальных скважин
- •19. Определение температуры газа на устье горизонтальной скважины со средним радиусом кривизны при наличии многолетнее мёрзлых пород на вертикальном участке окружающей ствол среде.
- •20. Ускоренные методы исследования и определения коэффициентов фильтрационного сопротивления горизонтальных скважин.
- •21. Методы определения дебита горизонтальной скважины с асимметрично расположенным стволом по толщине и относительно контуров зоны дренирования.
- •7 (10)(13)(22) . Определение забойного давления в горизонтальных скважинах с нисходящим (восходящим) профилем горизонтального участка (все расчеты без учета жидкости).
15. Использование кривых стабилизации забойного давления и дебита для определения коэффициентов фильтрационного сопротивления горизонтальных скважин. Основные технологические и методические сложности.
Преимущество предложенного метода использования кривых стабилизации давления и дебита заключается в том, что параметры пласта, определяемые путем испытания скважины методом установившихся отборов, могут быть определены снятием кривых стабилизации забойного (устьевого) давления и дебита только на одном режиме.
Проведение данного метода практически не возможно, необходимо чтобы скважина была оборудована манометрами высокого класса точности, термометром и дифманометром или ДИКТом.
В результате вычисления:
Обработанные результаты измерения данных процесса стабилизации в координатах отпозволят определить как тангенс угла наклона этой прямой коэффициенти как отрезок на оси ординат ниже начала координат величину коэффициентаb. (в данной литературе соответственно тангенс угла это b, а отрезок на оси это a).
Где - время соответствующее полной стабилизации давления и дебита.
16. Определение температуры газа на устье горизонтальной скважины с большим радиусом кривизны при отсутствии в окружающей ствол скважине среде многолетнее мёрзлых пород.
При отсутствии ММП в среде окружающей ствол горизонтальной скважины уравнение определения температуры на устье имеет следующий общий вид
в пласте:
на горизонтальном участке температура равна:
в пределах искривленного участка:
вертикальный участок:
Ту – температура газа на устье горизонтальной скважины, ΔТпл – потери температуры в пласте, ΔТпл – потери температуры на горизонтальном участке, ΔТиск – потери температуры на искривленном участке, ΔТв – потери температуры на вертикальном участке, Тзт – температура у торца ствола, Тзпов – температура у поворота ствола от горизонтального направления к искривленному, Рср.г – среднее давление на горизонтальном участке, dг – диаметр горизонтального ствола, Q – дебит газа, движущегося по горизонтальному участку, k – коэффициент теплопередачи между газом и пластом, λпл – теплопроводность пласта, h - глубина размещения горизонтального ствола от кровли пласта, Тнач.иск –температура на начальном сечении искривленного ствола, Рзпов , Рв.иск – давления на нижнем и верхнем концах искривленного участка, Rиск – радиус искривленного ствола для перехода от вертикального к горизонтальному направлению, λп.иск – теплопроводность пород на искривленном участке, G – массовый дебит газа в кг/час.
(стр. 42-46 или таблица 1, пункт 6: «Методы определения распределения температуры газа по стволу гор. скважин….»)
17. Определение давления в затрубном пространстве горизонтального участка ствола при частичном оборудовании его фонтанными трубами.
(большой и средний радиус кривизны):
Давление в затрубном пространстве горизонтальной скважины частично оборудованной фонтанными трубами может быть определено при известном давлении у башмака этих труб и диаметре и длине фонтанных труб в горизонтальном участке ствола. Кроме того, должен быть известен характер распределения дебита Qзат в затрубном пространстве.
Для большого и среднего радиуса кривизны
, где - внутренний диаметр эксплуатационной колонны и наружный диаметр фонтанных труб;
- коэффициент гидравлического сопротивления при движении газа по затрубному пространству
- длина фонтанных труб, т.е. затрубного пространства в горизонтальном участке ствола;
- средняя температура газа на участке с длиной определяемая по формуле:
; - коэффициент сверхсжимаемости газа в интервале с длиной и определяется в зависимости от:
,
где , - давление и температура у входа горизонтального ствола в продуктивный пласт; , - давление и температура у башмака фонтанных труб.
Величина коэффициента гидравлического сопротивления при движении газа по затрубному пространству с учетом потерь давления на местные сопротивления в соединительных узлах фонтанных труб может быть оценена по формуле:
,
где -коэффициент гидравлического сопротивления труб с эквивалентным диаметром ;
, - соответственно диаметр эксплуатационной колонны и внешний диаметр фонтанных труб.
DM - диаметр соединительных муфт,
- длина одной фонтанной трубы.
(с малым радиусом кривизны):
При малом радиусе кривизны для определения давления в затрубном пространстве горизонтального участка ствола необходимо сначала определить давление у башмака фонтанных труб, разработанные для горизонтальной скважины с малым радиусом кривизны. В случае определения затрубного давления радиус кривизны не влияет на его величину, так как рассматривается затрубное пространство горизонтального участка.
(стр. 21-26 или таблица 1, пункт 5,6 (11): «Методы определения пластового и забойного давлений в гор. Скважинах различных конструкций»)