- •1 Приближенная методика расчета Сайклинг-процесса
- •12. Особенности расчета показателей разработки в период падающей добычи в условиях газового режима (для технологического режима эксплуатации скважин постоянной депрессии на пласт).
- •2 Понятие пластового и горного давления
- •3.Использование принципа суперпозиции в расчетах внедрения краевой воды в газовую залежь.
- •4. Теория укрупненной скв-ны Ван Эвердингена и Херста для расчёта внедрения воды в газовую залеж (случай постоянного дебита и постоянной депрессии).
- •5. Соотношение контурного и средневзвешенного пластового давления в газовой залежи круговой формы (вывод).
- •6. Конечно-разностный аналог дифференциального уравнения неустановившейся одномерной фильтрации жидкости с единичными коэффициентами (вывод).
- •7. Решение системы конечно-разностных уравнений методом прогонки (для случая неустановившейся плоскопараллельной фильтрации жидкости в пласте с единичными коэффициентами
- •9. Классификация месторождений природных газов.
- •10.Учет в уравнении материального баланса газовой залежи деформации коллекторов.
- •11 Учет в уравнении материального баланса газовой залежи растворимости газа в связанной ("рассеянной") нефти.
- •13. Методы повышения газо-и конденсатоотдачи газовых гкм. Условия их применения.
- •14. 27. 39. Фазовая диаграмма газоконденсатных смесей и особенности разработки газоконденсатных месторождений на истощение.
- •15.Понятие и определение параметров средней скважины.
- •16.26. Приближенная методика расчета внедрения воды по схеме "укрупненной" скважины.
- •17. 37. Системы разработки многопластовых (многозалежных) месторождений и условия их применения. Понятие "эксплуатационный объект".
- •19. Расчет добычи конденсата по данным дифференциальной конденсации.
- •21. 30. Вывод уравнения материального баланса газовой залежи для водонапорного режима.
- •23 . 33. Вывод уравнения материального баланса для газовой залежи при газовом режиме.
- •25. 32. Режимы газовых залежей. Характерные зависимости приведенного пластового давления от накопленной добычи газа.
- •28. Особенности расчетов внедрения воды в газовые залежи круговой формы со слоисто-неоднородными коллекторами.
- •31. Основные разделы проекта разработки месторождения и порядок его рассмотрения.
- •35. 36. Особенности разработки нефтегазоконденсатных залежей и формирования газоконденсатонефтеотдачи.
- •38. Средства и методы контроля над разработкой месторождений природного газа.
5. Соотношение контурного и средневзвешенного пластового давления в газовой залежи круговой формы (вывод).
Имеется пласт постоянной h, m, α, k.
Р(r)=Рк-(Рк-Рс)/(ln(Rk/rc))ln(Rk/r) -жидкость
Р2(r)=Рк2-(Рк2-Рс2)/(ln(Rk/rc))ln(Rk/r) -для идеального газа
Найдем среднее давление P~ в области установившейся радиальной фильтрации газа:2Пrdrhm-элементарный поровый объем кольцевого элемента высотой h.П(Rк2-r2c)mh- поровый объем пласта.
P=1/Pd
P=1/[mh(rk2-rc2)]rcrkP(r)dr=1/[mh(rk2-rc2)] rcrkPk2- (Pk2-Pс2)/ln(rk/rc)ln(rk/r)2mhrdr=Pk
=(Pc/Pk;Rk/rc)
Для многих практических случаев 0,9<Е<1 (Е=0,97)
P~=Рк- формула Лапука
P2к-Р(r)2=(Р2 к-Р2 c)ln(Rк/r)/ln(Rк/rc)
Р(r)= [P2к- (Р2 к-Р2 c)ln(Rк/r)/ln(Rк/rc)]0,5
=1/(αm(Rк2-rc2)h)интег(rc ,Rк)[2rαm h Р(r)rdr] (1)
После интегрирования уравнения (1) получим: =ξ (,ε)Pк
ξ =/Pк ; =Rк/ rc; ε= Рc/ Pк
Расчеты показывают, что при расстоянии м/у скв-нами от 600 м до 4400 м и Рзаб до 0,1 Рпл (в условиях стационарной фил-и) среднее Р в удельном объеме дренирования отличается от контурного на 0,5%. При расстоянии м/у скв-нами до 1000 м и при почти свободном дебите г-й скв-ны среднее Р отличается от контурного не более чем на 3%. Это объясняется значительной крутизной депрессионной воронки при притоке г к скв-не.
Это позволило в уравнении притока к скв-не неизвестное контурное давление Pк (пластовое P в районе данной скв-ны) в момент t заменить средним Р в удельном объеме дренирования, а при равномерном размещении скв-н - приближенно средним Р в залежи в тот же момент: Рк(t)=(t).
6. Конечно-разностный аналог дифференциального уравнения неустановившейся одномерной фильтрации жидкости с единичными коэффициентами (вывод).
Рассмотрим однородный пласт, в к-м происходит одномерная фильтрация несжимаемой жидкости. Для этого случая ур-е нестац. Фильтрации имеет вид: 2Р/х2=(1/)Р/t +q (1)
=kK/(m)
где К – объемный модуль упругости
Введем безразмерные величины:
=х/L;=P/Pн; =t/L2; (2)
x=L;Р=Pн; t=L2/; (3)
Подставим (3) в (1):
2Р/х2=((Pн)/x)=(Pн/L2)* 2/ 2 (4)
Р/t=(Pн/L2)/ (5)
(Рн/L2)2/2=(Рн/L2)/+ Рнf/L2; f=qL2/Pн; q=Pнf/L2. (6)
2/2=/+f (7).
В дальнейшем знак «» уберем, но будем иметь ввиду, что это те же безразмерные величины.
2Р/х2=Р/+f (7')
Разложение в ряд Тейлора:
Р(х)=Р(а)+Р'(а)(х-а)+Р''(а)(х-а)2/2!+…(8)
Мы рассматриваем точку i, в которой давление известно Рi. Нас интересует Рi+1 или Рi-1
Рi+1=Pi+Pi'x+Pi''(x)2/2!+Pi'''(x)3/3!+… (9)
Рi-1=Pi-Pi'x+Pi''(x)2/2!-Pi'''(x)3/3!+… (10). Из (9) найдем первую производную:
Рi'=(Рi+1-Рi)/x-Pi''x/2!+Pi'''(x)2/3!-… (11)
Рi'=(Рi+1-Рi)/x-0(x) (12)
где 0(x) – остаточный член первого порядка малости относительно x. Из (10)-аналогично:
Рi'=(Рi-Рi-1)/x+0(x) (13)
Складывая (12) и (13):
Рi'=(Рi+1-Рi-1)/(2x)+0(x)2 (14)
где 0(x)2 - остаточный член второго порядка малости относительно x.
Сложим (9) и(10):
Рi+1+ Рi-1=2Рi+2 Pi''(x)2/2!+4 PiIV(x)4/4!+… (15)
Рi''=(Рi-1-2Рi+Рi+1)/(x)2+0(x)2 (16)
По времени введем шаг t= τ. k – номер временного узла.
P/ Рk'= (Pk-Pk-1)/+0(); = (17) Явная и неявная конечно-разностная схема.
Р(к-1)-распределение Р на момент времени (к-1).
Внутренних узлов всего (n-1) и 2 граничных узла 0 и n. Производная в выражении (16) может быть записана для (к-1) временного слоя:
(Рi-1,k-1-2Pi,k-1+Pi+1,k-1)/(x)2=(Pi,k-Pi,k-1) / + fi,k (18) – конечно-разностное уравнение.
Известны: Рi-1,k-1; Рi,k-1; Рi+1,k-1. fi,k – плотность стока (источника) задана.
(18) соответствует явной конечно-разностной схеме, поскольку каждое уравнение содержит одно неизвестное давление Pi,k. Если записать (18) для k-го временного слоя:
(Рi-1,k-2Pi,k+Pi+1,k)/(x)2=(Pi,k-Pi,k-1)/+fi,k (19) - соответствует неявной конечно-разностной схеме, в к-й (n-1)+2=n+1 уравнений с n+1 неизвестных Р. В каждом уравнении (19) содержится 3 неизвестных.
Для решения ур-й типа (19) составляется система уравнений из n+1 ур-й с n+1 неизвестными. Решается такая система на каждом временном уровне методом Гаусса или методом прогонки.